Etude des propriétés physiques et mécaniques de matériaux ...

Comportement mécanique du compact massif
50
45
C1
C2
Module d'élasticité (GPa)
40
35
30
25
20
300 350 400 450 500 550 600 650 700
Telab-Tg (°C)
Figure 4-7 : Evolution du module avec la température (Al 2 O 3 )
Dans le cas du liant C2 à 1000°C (Telab – Tg = 320°C), aucune mesure de mouillabilité n’avait
été possible car le verre était resté sous forme parallélépipédique. A cette température, la tension
superficielle et la viscosité sont trop élevées ce qui empêche le verre de se répartir autour du grain
abrasif. C’est pourquoi la valeur du module est très faible pour une viscosité égale à environ 5
10 5 Pa.s. La Figure 4-8 permet d’ailleurs d’observer que les grains de la fritte de verre sont toujours
visibles. L’augmentation de la température permet la diminution de la viscosité du liant vitreux et par
conséquent l’augmentation de la cohésion entre les grains et les ponts de verre (p.138). Celle-ci a pour
conséquence une augmentation du module d’élasticité des meules vitrifiées.
Figure 4-8 : Influence d’une faible viscosité du verre sur la microstructure d’une meules (Al 2 O 3 +C2, 1000°C)
Intéressons nous maintenant à l’évolution du module d’élasticité en fonction de la mouillabilité du
liant avec l’abrasif. La Figure 4-9 montre l’évolution du module d’élasticité avec la température
d’élaboration pour les meules élaborées avec le liant C1 et deux types d’abrasifs : l’alumine et
l’AlON. L’évolution est identique pour les meules quel que soit le type d’abrasif utilisé. Le module
Cette thèse est accessible à l'adresse : http://theses.insa-lyon.fr/publication/2005ISAL0111/these.pdf
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© [E. Xolin], [2005], INSA de Lyon, tous droits réservés