11111111111111111111111 1111111 1·2013 - Index of

Messtechnik
J
Störsignal
7070kHz
HF OUT
Nutzsignal
7050kHz
RS232
NWT1
HF IN
NWT2
HF IN
zumRX
P stör 3d8m max.
Pnutz -87d8m
Bild 22: Messaufbau Blocking
tenneneingang wird der Empfänger nicht
überlastet. Die Richtschärfe bis 31 MHz
beträgt knapp 40 dB.
Bild 20 zeigt das Ergebnis mit dem 2-MHz­
Tiefpass und vier Einstellungen des Pre­
selektors, abgestimmt auf die Standard­
Messfrequenzen. Die Messwerte beim
Preselektor liegen im Mittel bei einem
SWV von s = 1,2.
• Messergebnisse mit
internen Messpunkten
Dieses Kapitel enthält Messungen an in­
ternen Messpunkten, die im Blockschalt­
bild (Bild 3, erster Teil des Beitrags) als
MP Abis MP E angegeben sind. Dazu sind
die SMA-Steckverbindungen an den ange­
gebenen Stellen aufzutrennen und das ent­
sprechende Messzubehör, wie im 2. Teil
des Beitrags beschrieben (NWT 2 oder
NWT 2 mit SA-Zusatz), anzuschließen.
Diese Messergehnisse sollen einen tieferen
Einblick in die Qualität und Genauigkeit
des Empfängers ermöglichen.
Bei Messungen an kommerziellen Gerä­
ten muss man entsprechende Stellen selbst
suchen. Manche Hersteller sehen von sich
aus vergleichbare Messpunkte vor, an de­
nen sich z. T. sogar Steckverbinder befin­
den.
Durchlasskurven Preselektor
gm•••IIIIJ!I�••IIIIII!!!I
III•••!!!I
I•••IIJ!I!III•••I
8=252kHz
G=-0,2d8
8/ocking
8=256kHz
G=-D,2d8
8=250kHz
G=-0,2d8
Der Blocking-Bereich ist die Differenz der
Grenzempfindlichkeit zum Pegel eines
Störsignals, das ein schwaches Nutzsig­
nal mit 1 dB desensibilisiert (durch I-dE­
Kompression des Störsignals). Dies kann
am S-Meter oder über das NF-Signal bei
Handregelung ausgewertet werden. Die
Größe des Nutzsignals ist dabei unkri­
tisch.
Mit dem Messaufbau nach Bild 22 ist es
nicht möglich, das Nutzsignal über den
Arbeitspunkt oder durch Begrenzung zu
beeinflussen. Stärkere Pegel sind nicht
sinnvoll, um die Quarzfilter nicht zu über­
lasten. Damit ist der Blocking-Bereich
>132 dB bei SSB.
Eine größere Beeinträchtigung besteht
über das reziproke Mischen, siehe vorige
Seite.
42 • FA 1/13
8=320kHz
G=-0,4d8
Die Messungen habe ich zwischen MP A
(Antenneneingang) und Ausgang MP B
mit dem NWT 2 aufgenommen. Die nutz­
bare Dynamik beträgt bei dieser Breithand­
messung 60 dB, da Oberwellen des NWT
zusätzliche Nebenresonanzen vortäuschen
(bei f/2, f/3). Es ist daher ein 20-dB­
Dämpfungsglied vorgeschaltet Die vor-
8=358kHz
G=-0,7dB
Bild24:
Tiefpass, drei Ein­
stellungen aus dem
Bereich 4 MHz bis
8 MHz sowie eine
(9 MHz) aus dem
Bereich 8 MHz
bis 16 MHz
IiEilt:l Bild 23:,
Drei Einstellungen
aus dem Bereich
8 MHzbis 16 MHz
und zwei Einstel­
lungen aus dem
Bereich 16 MHzbis
31 MHz
8=2186kHz
G = -O,BdB (2MHz)
handene Weitabselektion von > 100 dB ist
auf der vorigen Seite unter Spiegelfrequenzunterdrückung
nachgewiesen.
Die Bilder 23 und 24 zeigen ausgewählte
Übertragungseigenschaften über den ge­
samten KW-Bereich. Angegeben sind die
3-dB-Bandbreite (B) und die Verstärkung
(G). Die Amplitudengenauigkeit beträgt
somit ±I dB im gesamten KW-Bereich.
Die 11-MHz-Einstellung in Bild 23 dient
zur Abschätzung der Verbesserung des
Phasenrauschens durch den Preselektor (in
Bild 18 Kurve C). Die Dämpfungswerte
bei den angegebenen Abständen können
als Annäherung für die Dämpfung bei 10
MHzgenommen werden , nur der 1-MHz­
Abstandswert ist korrekt.
Verstärker 1. ZF
Die Gesamtverstärkung und Selektion habe
ich vom Eingang MP C bis zum Ausgang
MP D - für beide Frequenzen der 1. ZF­
jeweils für beide Bandbreiten mit dem
NWT 2 aufgenommen (Bilder 25 und 26).
Dem Eingang ist ein 20-dB-Dämpfungs­
glied vorgeschaltet, um im linearen Be­
trieb zu bleiben. Die Auswertung erfolgt
im Anzeigeteil des Bedienfeldes. Der Aus­
gangspegel erreicht genau die 0-dB-Linie,
somit beträgt die Verstärkung 20 dB. Die
Welligkeit im Bereich der beiden Seiten­
bänder beträgt 0,5 dB.
Für CW ist die Anforderung an die Selek­
tion nicht so hoch. Das Filter soll nur die
IM-Festigkeit im Nahbereich durch Ver­
minderung der Summenpegel im 2. Mi­
scher verbessern. Die Bandbreite ist mit
rund1kHz so gewählt, dass die CW-Filter
auf der 2. ZF-Ebene nicht beeinflusst wer­
den. Das dreistufige Filter auf 5005 kHz
weist eine höhere Flankensteilheit auf als
das zweistufige auf 15 MHz (hier nicht ab­
gebildet). Außerdem fällt die obere Flanke
durch die näher liegende Parallelresonanz
bei 5005 kHz noch steiler aus.
ZF-Selektion
Bei dieser Messung kommt der Spektrum­
analysator zum Einsatz. Hauptgrund ist die
höhere Empfindlichkeit. Dadurch kann mit
8 = 104kHz 8 = 142kHz 8 = 188kHz 8 =204kHz
G=O,BdB G=O,BdB G=-0,4d8 G= OdB
kleinerem Eingangspegel gearbeitet wer­
den, um Übersteuerungen der Verstärker
und Filter zu vermeiden. Zudem finden
keine Fremdeinstreuungen statt. Die Mes­
sungen erfolgen nach dem Messaufbau in
Bild 31. Der Empfänger wird im Anzeige­
bereich 2 betrieben ( 10 dB Dämpfung in
der 2. ZF). Mit der AGC 3 (Handregelung)
stellt man die Kurve bis kurz unterhalb der
maximalen Aussteuerung ein. Damit lässt
sich der Dynamikbereich von 90 dB voll
ausnutzen. Das erlaubt im Vergleich zur
NP-Auswertung (Schluss des 2. Teils) eine