Anfangsverformungs- und Alterungsverhalten von Dual-Phasen Stahl
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Bild 3.10: Angenommene Kinetik der Austenit-Martensit-<strong>Phasen</strong>transformation.<br />
Der Deviator-Anteil kann bei der Simulation vernachlässigt werden, da sich in einer Martensit-<br />
Inklusion viele verschiedene Martensit-Varianten bilden <strong>und</strong> es außerdem zu Zwillingsbildung<br />
kommt, wodurch sich die Scherungen über den gesamten Einschluss aufheben <strong>und</strong> die Ausdehnung<br />
in alle Raumrichtungen gleichmäßig erfolgt [10]. Bei einer einheitlichen Abscherung<br />
würde es zu größeren Verformungsinkompatibilitäten mit dem umgebenden Material<br />
kommen, dazu wäre mehr Energie nötig. Für die Berechnungen wird die modifizierte Transformationsmatrix<br />
ε tr *<br />
verwendet.<br />
ε tr * =<br />
⎛<br />
⎜<br />
⎝<br />
δ/3 0 0<br />
0 δ/3 0<br />
0 0 δ/3<br />
⎞<br />
⎟<br />
⎠ (3.3)<br />
Durch den Vergleich der relativen Dichten <strong>von</strong> Austenit <strong>und</strong> Martensit (0,1265 cm 3 /g zu<br />
0,1298 cm 3 /g) in <strong>Dual</strong>-<strong>Phasen</strong>-<strong>Stahl</strong> ergibt sich eine Volumenzunahme δ = 2, 6 % [18] während<br />
der <strong>Phasen</strong>transformation.<br />
Umgesetzt wird die <strong>Phasen</strong>umwandlung in der FE-Berechnung durch unterschiedliche Temperaturausdehnungskoeffizienten<br />
der beiden Bereiche. Die Ferrit-Matrix hat den Temperaturausdehnungskoeffizienten<br />
α T, Matrix = 1, 2 · 10 −5 K −1 , die Inklusion den um die Volumenzunahme<br />
korrigierten α T korr, Inklusion = 1, 2 · 10 −5 K −1 − (δ/3)/∆T = −1, 08 · 10 −5 K −1 .<br />
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