Anfangsverformungs- und Alterungsverhalten von Dual-Phasen Stahl

mit der Volumenzunahme der Inklusionen nicht berechnet wurde, zeigt die scharfe Fließgrenze
des Matrixmaterials, siehe Bild 3.23 (b). Die Berechnungen für Zugbelastungen an
Zellen mit 32 Körnern zeigen im Gegensatz zu denen an Zellen mit 256 Körnern leichte
Richtungsabhängigkeiten. Die Abweichungen sind jedoch gering und auch kleiner als bei
der Schubbelastung, dort sind Ergebnisse für Belastungen aus unterschiedlichen Richtungen
dargestellt.
Die 0,2%-Dehngrenze steigt bei Berücksichtigung der thermischen Vorgeschichte auch bei
den Modellen mit mehreren Inklusionen etwa linear mit dem Volumenanteil Martensit an,
siehe Bild 3.24 (a). Der Anstieg ist geringer als bei dem einfachen Modell unter Zugbe-
R p0.2% [MPa]
300
280
260
240
220
200
180
160
4 6 8 10 12 14 16
Volumenanteil Martensit [%]
(a)
[ MPa ]
500
450
400
350
300
250
200
150
100
50
0
Druck
Zug
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0
[ % ]
(b)
Bild 3.24: (a) Anstieg der Streckgrenze mit dem Martensitgehalt bei dem Modell mit 256
Körnern. (b) Vergleich der berechneten Fließkurven für Druck- und Zugbelastung an einer
256-Körner Einheitszelle mit 10 vol.-% Martensit.
lastung in Achsenrichtung der Einheitszelle. Wenn das Modell mit einer Inklusion unter
45 ◦ zu einer seiner Achsen belastet wird, ist die Streckgrenze bei 15% Martensit-Gehalt
geringfügig höher als die des Modells mit mehreren Inklusionen bei demselben Martensit-
Gehalt. Offensichtlich führt die regelmäßige Anordnung der Inklusionen nicht nur zu einer
Vorzugsrichtung des sich bildenden Skeletts, sondern zu einem generell stärkeren Skelett.
Dies ist durch die relativ geringen Abstände der Inklusionen untereinander im regelmäßigen
Netz zu erklären. Bei 5% Volumenanteil Martensit sind die Streckgrenzen der Einheitszellen
nach dem Abkühlen nahezu gleich, bei den kleineren Inklusionen spielt die regelmäßige
Anordnung eine untergeordnete Rolle.
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