Anfangsverformungs- und Alterungsverhalten von Dual-Phasen Stahl
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globale Belastung dieselbe ist, sollten auch die Ergebnisse übereinstimmen. In Bild 3.22 (a)<br />
sind die Ergebnisse für die Belastung τ 12 = τ 21 = τ an Einheitszellen mit unterschiedlichem<br />
Martensitgehalt dargestellt. Wird die Belastung als Zug-Druck-Kombination (σ 11 = −σ 22 =<br />
300<br />
300<br />
250<br />
250<br />
[MPa]<br />
200<br />
150<br />
[MPa]<br />
200<br />
150<br />
100<br />
50<br />
0<br />
15% Martensit<br />
10% Martensit<br />
5% Martensit<br />
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0<br />
[%]<br />
100<br />
50<br />
0<br />
15% Martensit<br />
10% Martensit<br />
5% Martensit<br />
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0<br />
[%]<br />
(a)<br />
(b)<br />
Bild 3.22: An Einheitszellen mit unterschiedlichem Volumenanteil Martensit berechnete<br />
Schubspannungs-Scherungs-Diagramme für unterschiedliche Lagen der Einheitszelle:<br />
(a) Schubspannung auf den Oberflächen der Einheitszelle (τ 12 = τ 21 = τ global ) <strong>und</strong> (b) Zug-<br />
Druck-Spannungen auf den Oberflächen (σ 11 = −σ 22 = τ global ).<br />
τ global ) aufgebracht, ist der Einfluss des Martensit-Anteils deutlich höher, siehe Bild 3.22 (b).<br />
Die Einheitszelle mit einer Inklusion reagiert wie bei globaler Zugbelastung stark anisotrop.<br />
Gemeinsam ist den Ergebnissen aus den Berechnungen mit unterschiedlicher Belastungsart<br />
der kontinuierliche Fließbeginn bei Berücksichtigung der thermischen Vorgeschichte, zum<br />
Vergleich siehe Bild 3.15 (b).<br />
Druckbelastung<br />
Wird die Einheitszelle anstatt mit Zug durch Druck belastet, sind die Ergebnisse analog<br />
denen der Zugversuchsberechnungen. Sie sind nicht dargestellt.<br />
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