Se pune problema determinării temperaturilor în secţiunea considerată. Pentru oricare nod interior decoordonate (m, n), respectiv celulă de calcul centrată pe nodul respectiv, se scrie ecuaţia bilanţului fluxurilortermice, astfel:Q &( m−1,n)→(m,n)+ Q&( m,n−1)→(m,n)+ Q&( m+1, n)→(m,n)+ Q&( m,n+1) →(m,n)= 0(1)Relaţia (1) în mod explicit devine:Tm−1, n− Tm,nTm,n−1−Tm,nTm+1, n−Tm,nTm,n+1−Tm,nλ Δy⋅l+ λ Δx⋅l+ λ Δy⋅l+ λ Δx⋅l= 0ΔxΔyΔxΔy(2)ConsiderândΔx = Δyşi efectuând simplificările necesare se obţine ecuaţia recurentă pentru orice nodcentral al reţelei de calcul:Tm−1 , n+ Tm , n−1+ Tm+1, n+ Tm , n+1− 4 Tm, n= 0(3)Pentru un nod de calcul, de colţ interior, având coordonatele (m,n) cu convecţie pe laturile adiacenteacestuia, ecuaţia de bilanţ este:Q &&&( m−1,n)→(m,n)+ Q(m,n−1)→(m,n)+ Q(m+1, n)→(m,n)+ Q(m,n+1) →(m,n)+ Qconv+ Q =1 conv2Relaţia (4) se scrie desfăşurat astfel:Tm + 1, n− Tm,nTm,n−1− Tm,n ΔxTm+1, n− Tm,n ΔyTm,n+1− Tm,nλΔy⋅ l + λ⋅l+ λ⋅ l + λΔx⋅ l +ΔxΔy2 Δx2 ΔyΔyΔx+ α( Tf− Tm, n) l + α(Tf− Tm,n) l = 022(5)Efectuând operaţii algebrice adecvate se obţine:2 ( Tm−1 , n+ Tm,n+1)+ Tm,n−1+ Tm+1, n− 2Tm , n(3 + Bi)+ 2Bi⋅Tf= 0(6)α ⋅ ΔxBi =unde λTfeste criteriul adimensional Biot iar este temperatura fluidului.Pentru cazul particular al unui nod de coordonate (m, n), pe frontiera domeniului de calcul, cu convecţie,ecuaţia de bilanţ se scrie:Q &( m−1,n)→(m,n)+ Q&( m,n−1)→(m,n)+ Q&( m,n+1) →(m,n)+ Q&conv= 0(7)Aceasta devine:Tm−1, n− Tm,nTm,n−1− Tm,n ΔxTm,n+1− Tm,n ΔxλΔy⋅l+ λ⋅ l + λ⋅ l + α(Tf− Tm,n) Δyl= 0ΔxΔy2 Δy2(8)Ecuaţia este în final:Tm, n−1+ Tm,n+1+ 2 Tm−1, n− 2Tm , n(2 + Bi)+ 2Bi⋅Tf= 0(9)Pentru cazul unui nod de colţ cu convecţie, ecuaţia bilanţului fluxurilor termice este:Q &( m−1,n)→(m,n)+ Q&( m,n−1)→(m,n)+ Q&conv+ Q&1 conv2= 0(10)Explicit avem:Tm−1, n− Tm,n ΔyTm,n−1− Tm,n ΔxΔyΔxλ⋅ l + λ⋅ l + α(Tf− Tm,n) l + α(Tf− Tm,n) l = 0Δx2 Δy222Relaţia de determinare a temperaturii din nodul curent de calcul va fi:T T − T (1 + Bi)+ 2Bi⋅T0m−1 , n+m , n−12m , nf=Pentru un nod pe frontiera de calcul, pe care avem aplicat un flux termic unitar pe suprafaţă q& cunoscut,bilanţul se scrie:Q&( −1,) →(, )+ Q&( , −1)→(, )+ Q&( , + 1) →(, )+ q&m n m n m n m n m n m n⋅ S = 0(13)Aceasta devine:Tm−1, n− Tm,nTm,n−1− Tm,n ΔxTm,n+1− Tm,n ΔxλΔy⋅ l + λ⋅ l + λ⋅ l + q&⋅ Δy⋅l= 0ΔxΔy2 Δy2(14)152&&&(12)0(4)(11)
Relaţia de determinare a temperaturii este:ΔxT, −1+ 2 T−1,+ T, + 1− 4T,+ 2q&m n m n m n m n⋅ = 0λ(15)Pentru un nod pe frontieră izolată termic, bilanţul fluxurilor termice care intră în celula de calcul încondiţiile în care există o sursă interioară de căldură distribuită uniform în volum, este:ΔxQ&( −1,) →(, )+ Q&( , −1)→(, )+ Q&m n m n m n m n ( m,n+1) →(m,n)+ M ⋅ ⋅ Δy⋅l= 02(16)Relaţia (16) devine:Tm−1, n− Tm,nTm,n−1− Tm,n ΔxTm,n+1− Tm,n ΔxΔxλΔy⋅l+ λ⋅ l + λ⋅l+ M ⋅ ⋅ Δy⋅ l = 0ΔxΔy2 Δy2 2(17)Ecuaţia de determinare a temperaturii în condiţiile menţionate este:2( Δx)Tm, n−1+ 2Tm−1,n+ Tm,n+1− 4Tm, n+ M ⋅ = 0λ(18)Pentru analizarea câmpului de temperaturi din secţiune, în regim tranzitoriu, se poate aplica din nouecuaţia de bilanţ a fluxurilor termice, cu observaţia că suma fluxurilor termice care intră în celula de calcultrebuie să fie egală cu fluxul termic acumulat în celula respectivă, în pasul de timp considerat. De asemenea,trebuie avută în vedere discretizarea atât în spaţiu cât şi în timp. În aceste condiţii, din punct de vederetemporal, temperatura din nodul de calcul poate fi determinată în funcţie de valoarea obţinută la pasul anteriorde calcul (metoda explicită) sau la pasul curent de calcul (metoda implicită). În cazul metodei explicite decalcul se pune problema stabilităţii soluţiei în timp ce la metoda implicită, soluţia va fi necondiţionat stabilă.În continuare se exemplifică aplicarea metodei bilanţului fluxurilor termice la determinarea temperaturiiunui nod interior, prin metoda explicită. Ecuaţia de bilanţ a fluxurilor termice este în acest caz:Q & m n m nQ&m n m nQ&m n m nQ&=m n m nQ&( − 1, ) →(, )+( , −1)→(, )+( , + 1) →(, )+( + 1, ) →(, ) acumulat(19)Această relaţie se scrie:p pp pp pp pTm −1,n− Tm,nTm,n−1− Tm,nTm+1, n− Tm,nTm,n+1− Tm,nλΔy⋅l+ λΔx⋅ l + λΔy⋅ l + λΔx⋅ l =ΔxΔyΔxΔyp+ 1 pTm,n− Tm,n= ρ ⋅ cp⋅ ( Δx⋅ Δy⋅ l)Δτunde: Δ τ este pasul de timp, p reprezintă momentul anterior, iarp +1momentul actual de calcul.Ecuaţia de recurenţă pentru nodul de calcul va fi:p p p ppp+1Fo ⋅ ( T + T + T + T ) + T ⋅ (1 − 4FoTUndeFo =λρ ⋅ cpΔτ⋅2( Δx)m− 1 m,n−1m+1, n m,n+1 m,n) =este criteriul adimensional Fourier.m nCondiţia de stabilitate necesară este legată de coeficientul temperaturii la momentul anterior, . Acestcoeficient trebuie să fie mai mare sau egal cu zero. Deci, în situaţia considerată este necesar ca:1Fo ≤4(22)În cazul schemei explicite, este necesar ca în cazul tuturor tipurilor de noduri cu ecuaţii de calculdistincte, să se pună condiţia de stabilitate rezultantă. Pasul de timp, se va alege în conformitate cu acestecondiţii de stabilitate.În cele ce urmează se va exemplifica aplicarea metodei bilanţurilor fluxurilor termice descrisă anterior, pesecţiunea transversală a unui element de construcţie, secţiune în formă de T, solicitată termic simetric faţă deaxa verticală y.Aplicând relaţiile de mai sus pentru structura considerată în regim staţionar, rezultă următoarele ecuaţii:Nod 1:− 4T1 + T2+ T4= −800;Nod 2:T1 − 4T2+ T3+ T5= −400;153m,npT ,(20)(21)
- Page 6 and 7:
Noile tehnici de observaţie şi an
- Page 8 and 9:
- GEOLAND (Integrated GMES Project
- Page 10 and 11:
De asemenea, monitorizarea este un
- Page 12 and 13:
Astfel, prin managementul riscurilo
- Page 14 and 15:
Eliminarea riscurilor are scopul de
- Page 16 and 17:
Incendiu - ardere autoîntreţinut
- Page 18 and 19:
Pregătirea controlului presupune:a
- Page 20 and 21:
La structura de prevenire, se verif
- Page 22 and 23:
- analiza trimestrială a activită
- Page 24 and 25:
Controlul se finalizează prin cons
- Page 26 and 27:
Model de carnet cu constatările re
- Page 28 and 29:
d) Este interzis să se depoziteze
- Page 30 and 31:
RISC ŞI SIGURANŢĂ ÎN SOCIETATEA
- Page 32 and 33:
R = H x E x Vîn care: R = risc, H
- Page 34 and 35:
ştiinţifică. Pe de altă parte,
- Page 36 and 37:
A tolera un risc nu înseamnă că
- Page 38 and 39:
Se observă că scala gravităţii
- Page 40 and 41:
Din punct de vedere funcţional, as
- Page 42 and 43:
• locul, mărimea, posibilităţi
- Page 44 and 45:
Pentru micşorarea aprinderii decor
- Page 46 and 47:
Performanţă la foc exterior - Exp
- Page 48 and 49:
Componentele securităţii la incen
- Page 50 and 51:
- când agentul provocator a fost o
- Page 52 and 53:
Cantitatea de dioxid de carbon în
- Page 54 and 55:
Proprietăţile fizice ale substan
- Page 56 and 57:
Fig. 3. Detector dual în spectru i
- Page 58 and 59:
NAF SIII fiind o alternativă pentr
- Page 60 and 61:
Fig. 8 Aplicaţia sistemului ultrar
- Page 62 and 63:
- procesele-verbale de recepţie in
- Page 64 and 65:
IDENTIFICAREA, EVALUAREA ŞI CONTRO
- Page 66 and 67:
B. Metode de evaluare a riscului de
- Page 68 and 69:
- asigurarea mijloacelor tehnice de
- Page 70 and 71:
g) comportare la foc - schimbarea s
- Page 72 and 73:
apă, ceea ce conduce la distrugere
- Page 74 and 75:
cu apă de la hidranţi (fără ins
- Page 76 and 77:
Tipul cabluluiTensiunea nominalăU
- Page 78 and 79:
Note:i. Limita de rezistenţă la f
- Page 80 and 81:
de pericolul faţă de viaţa oamen
- Page 82 and 83:
- separarea cu un perete (cel mult
- Page 84 and 85:
Tabel pe baza căruia se poate face
- Page 86 and 87:
scenariul A (SA) poate fi considera
- Page 88 and 89:
ANEXA 1Clasificarea sistemelor surs
- Page 90 and 91:
ANEXA 2Stabilirea scării de apreci
- Page 92 and 93:
Grilă / Scară Probabilitate - Gra
- Page 94 and 95:
Implementarea sistemului s-a realiz
- Page 96 and 97:
TERORISMUL CHIMIC, BIOLOGIC, RADIOL
- Page 98 and 99:
Dacă organizaţiile teroriste n-au
- Page 100 and 101:
Gazele neuroparalizante acţioneaz
- Page 102 and 103: Iperitele reacţionează violent cu
- Page 104 and 105: altor ţări, popoare şi religii.
- Page 106 and 107: PERFORMANŢE COMUNE CONSTRUCŢIILOR
- Page 108 and 109: Toate elementele principale ale con
- Page 110 and 111: Atunci când o clădire civilă (pu
- Page 112 and 113: Golurile de acces la căile de evac
- Page 114 and 115: De regulă, construcţiile cu func
- Page 116 and 117: Evacuarea fumului (desfumarea) în
- Page 118 and 119: În situaţiile în care este oblig
- Page 120 and 121: Evaluarea riscului şi analiza situ
- Page 122 and 123: - operatorul menţine şi exploatea
- Page 124 and 125: STUDIU PRIVIND POSIBILITATEA UTILIZ
- Page 126 and 127: a) pentru fiecare setare corespunz
- Page 128 and 129: h - distanţa faţă de focar.Princ
- Page 130 and 131: Sistemul de prelucrare a semnalelor
- Page 132 and 133: Utilizarea sistemelor video pentru
- Page 134 and 135: varianta detectoarele clasice de in
- Page 136 and 137: ază vizualizare şi/ sau analizare
- Page 138 and 139: Activ View nu este doar un instrume
- Page 140 and 141: Ca urmare a prezentării produsului
- Page 142 and 143: unei incinte să fie condiţionate
- Page 144 and 145: Spectrele de curgere prezentate ant
- Page 146 and 147: Se defineşte lungimea de penetrare
- Page 148 and 149: monitoriza continuu, nivelul de bio
- Page 150 and 151: vântului, geometria clădirii cu b
- Page 154 and 155: 2 4Nod 3:T2 − T3+ T6= −400;2 8N
- Page 156 and 157: ESTIMAREA INTENSITĂŢII DISTRUCTIV
- Page 158 and 159: Iată împărţirea pe categorii a
- Page 160 and 161: Valoarea curentului smuls [4] depin
- Page 162 and 163: u t= u 0+ k ⋅t, (4)unde:u0- este
- Page 164 and 165: ELEMENTE GENERALE ŞI SPECIFICE REF
- Page 166 and 167: Activitatea de cercetare şi stabil
- Page 168 and 169: Generarea fenomenului de scurtcircu
- Page 170 and 171: Relaţia (9) are valoare de adevăr
- Page 172 and 173: - folosirea unor condiţii de front
- Page 174 and 175: În cazul bi-dimensional intervine
- Page 176 and 177: Simularea focului în pădure folos
- Page 178 and 179: Înainte de înfiinţarea formaţie
- Page 180 and 181: În anul 1861, efectivul a fost mă
- Page 182 and 183: REZOLVAREA SUBIECTELOR LA DISCIPLIN
- Page 184 and 185: v − vt = 0 g(11)Prin înlocuire
- Page 186 and 187: Particularizând pentru problema da
- Page 188: Redactare: Elena CIOPONEATehnoredac