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planung<br />
In der Gleichung 18 beschreibt Dp die Druckverluste des Wärmeverteilsystems,<br />
die aus folgender Gleichung ermittelt werden:<br />
l. . .w<br />
(19)<br />
2 L rW Dr = d 2 [bar]<br />
Mit der Gleichung nach Hermann, gültig bis Re=2*206 , <strong>für</strong> die<br />
0,396<br />
Rohrreibungszahl l = 0,0054 + und mit der Gleichung<br />
Re<br />
<strong>für</strong> die gesamte Fernwärmeleistung der Bereitstellung<br />
lässt sich der Druckverlust mit Angabe der Leitungslänge L, des Rohrdurchmessers<br />
d und des Pumpenwirkungsgrades hPu ermitteln.<br />
0,3<br />
Q .<br />
FW,ges = r .d W 2. .w.c<br />
π .(t W – t )<br />
FWVL FWRL 2<br />
3.2 Energetische und exergetische Bewertung<br />
Unter Zuhilfenahme der definierten <strong>Wir</strong>kungsgrade und Verhältniszahlen<br />
lässt sich nun die energetische und exergetische Analyse des<br />
KWKK-Systems durchführen. Der Analyse dient das in Bild 1 dargestellte<br />
Bilanzierungsmodell.<br />
Der energetische Gesamtwirkungsgrad des Kraft-Wärme-Kälte-<br />
Kopplungs-Systems ist folgendermaßen definiert:<br />
Q .<br />
.[(h .h Br V,el el+hV,FW+hth,Prozess)+V .(h .h Br H,Sp. V,FW+hH,Sp.,Prozess)]+ Q .<br />
.<br />
0.SKM<br />
Der spezifische Primärenergieeinsatz des KWKK-Systems berechnet<br />
sich je nach Energieform wie folgt:<br />
– Spezifische Brennstoffwärmebelastung der Stromerzeugung:<br />
1<br />
qBP =<br />
h .h KWK V,el<br />
[kWh /kWh ] Br el (21)<br />
– Spezifische Brennstoffwärmebelastung der Wärmeerzeugung:<br />
nth +V .n Br H,Sp.<br />
qBQ =<br />
h .h V,FW th +h .V H,Sp. Br<br />
[kWh /kWh ] Br Wärme (22)<br />
– Spezifische Brennstoffwärmebelastung der Kälteerzeugung:<br />
Kompressionskältemaschine:<br />
qBQ0 ,KKM =<br />
1<br />
h .h .COP<br />
KWK V,el<br />
Soprtionskältemaschine:<br />
[kWh /kWh ] Br Kälte (23)<br />
nth +V .n Br H,Sp.<br />
qBQ0 ,SKM =<br />
h .COP .(h V,FW th th +h .V H,Sp. Br)<br />
[kWh /kWh ] Br Kälte (24)<br />
– Spezifische Brennstoffwärmebelastung der Prozesswärmeerzeugung:<br />
nth,Prozess +V .n Br H,Sp.,Prozess<br />
qBQP =<br />
h .V H,Sp.,Prozess Br +hth,Prozess [kWh /kWh ] Br Prozess (25)<br />
Der exergetische Gesamtwirkungsgrad des KWKK-Systems wird<br />
nach dem gleichen Modell (siehe Bild 1) wie der energetische Gesamtwirkungsgrad<br />
berechnet und lautet:<br />
Q .<br />
Tu Tu Weiters gilt: h V,FW ≈ h V.ex<br />
10<br />
10 5<br />
Durch die Mittelung der Fernwärme-, Prozesswärme- und Kaltwassertemperatur<br />
kommt es nur zu einer geringen Abweichung des exergetischen<br />
<strong>Wir</strong>kungsgrades vom exakt berechneten Wert unter Berücksichtigung<br />
der zu- und abfließenden Exergieströme.<br />
3.3 Ökonomische und ökologische Bewertung<br />
Je nach Energieform können <strong>für</strong> die ökonomische bzw. ökologische<br />
Bewertung des Kraft-Wärme-Kälte-Kopplungs-Systems folgende allgemeine<br />
Bestimmungsgleichungen definiert werden:<br />
– Strom: Xel = qBP . XBr (30)<br />
– Wärme:<br />
– Kälte:<br />
n .X th Br +X .V .<br />
Br,Sp. Br nH,Sp. XWärme =<br />
h .(h V,FW th +h .V H,Sp Br)<br />
(31)<br />
Kompressionskältemaschine: XKKM,Kälte = qBP0 ,KKM . XBr (32)<br />
Sorptions-<br />
kältemaschine:<br />
– Prozesswärme:<br />
[( ) ( )]<br />
1–<br />
1<br />
+V .<br />
Qo 1–<br />
1<br />
COPth COP<br />
Q .<br />
hKWKK = (20)<br />
Br (1+VBr)+Pel.PU [ (<br />
)<br />
( )<br />
X steht <strong>für</strong>:<br />
XBr (1) spezifische Brennstoffkosten kBr [Cent/kWhBr] (2) spezifische Emissionen des Brennstoffes eStoff,Br X Br,Sp.<br />
X el<br />
X Wärme<br />
[kg Stoff/kWh Br]<br />
n .X th Br +X .V .<br />
Br,Sp. Br nH,Sp. XSKM,Kälte = = (33)<br />
COP .<br />
th h .(h V,FW th +h .V H,Sp Br)<br />
(1) spezifische Brennstoffkosten Spitzenkessel<br />
k Br,Sp. [Cent/kWh Br,Sp.]<br />
(2) spezifische Emissionen des Brennstoffes Spitzenkessel<br />
e Stoff,Br,Sp. [kg Stoff/kWh Br,Sp.]<br />
(1) spezifische Stromkosten k el [Cent/kWh el]<br />
(2) spezifische Emissionen der Strombereitstellung<br />
e Stoff,el [kg Stoff/kWh el]<br />
(1) spezifische Wärmekosten k Wärme [Cent/kWh Wärme]<br />
(2) spezifische Emissionen der Wärme<br />
e Stoff,Wärme [kg Stoff/kWh Wärme]<br />
XProzess (1) spezifische Prozesswärmekosten kProzess [Cent/kWhProzess] (2) spezifische Emissionen der Prozesswärme<br />
eStoff,Prozess [kgStoff/kWhProzess] XKKM,Kälte (1) spezifische Kältekosten KKM kKKM,Kälte [Cent/kWhKälte] (2) spezifische Emissionen der Kälte KKM eStoff,KKM,Kälte [kgStoff/kWhKälte] (1) spezifische Kältekosten SKM kSKM,Kälte [Cent/kWhKälte] XSKM,Kälte (2) spezifische Emissionen der Kälte SKM eStoff,SKM,Kälte [kgStoff/kWhKälte] Q<br />
Je nach Bilanzierungsgröße handelt es sich bei den spezifischen<br />
Emissionen um Stoffe wie zum Beispiel CO2, CO, Staub (TSP),<br />
SO2, NOx, NMVOC,….<br />
Die gemittelten Temperaturen in Gleichung 26 errechnen sich mit:<br />
Mittlerer<br />
Kaltwassertemperatur:<br />
TK,aus Kaltwasseraustrittstemperatur [K]<br />
TK,ein Kaltwassereinstrittstemperatur [K]<br />
Mittlerer<br />
Fernwärmetemperatur:<br />
4 KWKK-Modell<br />
Die Berechnung des oben vorgestellten Bilanzierungsmodells –<br />
mit den definierten Gleichungen – wird auf Basis der Software EES<br />
(Engineering Equation Solver) Version 7.848 (Professional Version)<br />
durchgeführt [1]. Die Grundfunktion dieses Programms besteht im<br />
Lösen von Gleichungen. Dabei identifiziert und gruppiert EES jene<br />
TFW,VL Fernwärmevorlauftemperatur [K] Gleichungen, die simultan gelöst werden müssen. Zudem sind in der<br />
TFW,RL Fernwärmerücklauftemperatur [K] Software thermodynamische Stoffdaten verschiedener Substanzen<br />
Mittlerer Prozesswärmetemperatur:<br />
TProzess,VL Prozesswärmevorlauftemperatur [K]<br />
TProzess, RL Prozesswärmerücklauftemperatur [K]<br />
hinterlegt. Diese Built-in Functions können über einfache Befehle<br />
im Equations-Window aufgerufen und zur weiteren Berechnung<br />
verwendet werden. Im Diagram-Window kann eine Berechnung bzw.<br />
ein Prozess auch grafisch dargestellt werden, wobei die Variablen im<br />
Diagram-Window eingegeben und die davon abhängigen Ergebnisse<br />
.<br />
.<br />
Br h .<br />
V,el hel+h .<br />
V,ex 1– . (h +<br />
th. h .V H,Sp. Br)+ 1– . (h +<br />
th.,Prozess h .V H,Sp., Prozess<br />
T<br />
Br)<br />
FW,mittel<br />
TProzess,mittel hexKWKK = +<br />
Br (1+VBr)+Pel.PU –1 . Q .<br />
.<br />
0,SKM 1– +V .<br />
Qo 1–<br />
Q .<br />
Tu 1<br />
1<br />
( T ) [ ( ]<br />
K,mittel<br />
COP ) ( th<br />
COP)<br />
Br (1+VBr)+Pel.PU TK,aus +TK,ein TK,mittel = [K]<br />
2<br />
TFW,VL +TFW,RL TFW,mittel = [K]<br />
2<br />
(27)<br />
(28)<br />
TProzess,VL +TProzess,RL TRozess,mittel = [K] (29)<br />
2<br />
]<br />
XWärme COPth X Prozess = (34)<br />
n th,Prozess .X Br +X Br,Sp. .V Br . n H,Sp.,Prozess<br />
h H,Sp.,Prozess .V Br +h th,Prozess<br />
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