Simulation numérique du contrôle actif par jets pulsés - Bibliothèque ...
Simulation numérique du contrôle actif par jets pulsés - Bibliothèque ...
Simulation numérique du contrôle actif par jets pulsés - Bibliothèque ...
You also want an ePaper? Increase the reach of your titles
YUMPU automatically turns print PDFs into web optimized ePapers that Google loves.
CONCLUSION GÉNÉRALE DE L'ÉTUDE<br />
créée artificiellement <strong>par</strong> le jet pulsé. Ceci est primordial puisque les applications visées<br />
concernent des écoulements turbulents et que dans ces conditions un effet de transition<br />
est impossible.<br />
La topologie de l'écoulement issu de l'interaction <strong>du</strong> jet pulsé avec l'écoulement mcident<br />
autour <strong>du</strong> cylindre est similaire à celle observée pour le jet débitant dans une couche<br />
limite turbulente de plaque plane. En <strong>par</strong>ticulier, un tourbillon, dont la vorticité est de<br />
même signe que la couche limite incidente, est généré à chaque cycle de soufflage. Ce<br />
tourbillon est convecté le long de la <strong>par</strong>oi avant de se sé<strong>par</strong>er de celle-ci, puis de rejoindre<br />
le tourbillon de Kármán placé sur sa trajectoire. La dynamique de ce tourbillon prédite<br />
<strong>par</strong> les simulations correspond remarquablement bien aux mesures Ply, pour les champs<br />
moyens comme pour les moyennes de phase. Ce tourbillon primaire est associé à une dépression,<br />
située en aval de l'orifice <strong>du</strong> jet, qui <strong>par</strong>ticipe de la portance générée <strong>du</strong> côté de<br />
l'actionneur.<br />
Par ailleurs, l'influence de certains <strong>par</strong>amètres de soufflage a été simulée. Les conclusions<br />
sont les suivantes<br />
- une position d'actionneur d'environ 9 = 110 0<br />
a été jugée optimale pour l'obtention<br />
de C avec un actionneur de type jet synthétique et ce, aussi bien <strong>par</strong> les simulations<br />
que <strong>par</strong> les expériences. Cet angle a été utilisé pour toutes les études <strong>par</strong>amétriques<br />
suivantes.<br />
- des deux profils temporels à débit moyen nul, le profil sinusoïdal est le plus efficace<br />
pour générer de la portance (il est également moins sensible au confinement) avec<br />
un C d'environ 0.2. Cetteportance est associée au recul <strong>du</strong> point de décollement<br />
moyen <strong>du</strong> côté <strong>du</strong> jet, celui-ci étant alors situé en aval de l'orifice <strong>du</strong> jet.<br />
- le front de montée <strong>du</strong> soufflage n'est pas un <strong>par</strong>amètre influant sur la dynamique de<br />
l'écoulement<br />
- la portance obtenue est d'autant plus élevée que la fréquence d'excitation est basse<br />
et/où la vitesse maximum de soufflage/aspiration importante, pour le profil sinusoIdal<br />
- si la phase de soufflage permet de créer ce tourbillon primaire qui apporte une<br />
contribution à la portance, la phase d'aspiration joue un rôle primordial: la portance<br />
générée <strong>par</strong> un profil temporel sinusoïdal permet d'obtenir un C d'environ 0.2,<br />
celle-ci devient environ 0.4 avec la phase d'aspiration seule, et environ 0.6 pour une<br />
aspiration continue à débit équivalent (celui-ci étant <strong>par</strong> ailleurs élevé : 0.9%)<br />
pour Vimax = 1 et f = 750Hz<br />
- ces conclusions sont valables en espace libre comme en espace confiné, même si les<br />
valeurs globales sont modifiées.<br />
La robustesse <strong>du</strong> système aux variations de nombre de Reynolds et de Mach permettant<br />
de générer une portance a été étudiée <strong>par</strong> l'intermédiaire de simulations. L'effet <strong>du</strong><br />
soufflage sur la portance est maintenu voire amélioré de 26% quand le nombre de Reynolds<br />
passe de iü à 5 x iü. Cet effet est en revanche fortement ré<strong>du</strong>it quand le nombre<br />
191