Rapporto TEPSI I anno

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il passaggio di fluidi in cambiamento di fase o laddove avvengano reazioni chimiche. Altra soluzione è stata adottata per il reattore a cavità [Karni J., 1997], [Kribus J. 1997], [Kribus A., 1999], sviluppato presso il WIS, che utilizza, invece, sottili tubi in grafite esposti alla radiazione solare per aumentare notevolmente la superficie di contatto tra la struttura riscaldata direttamente dal flusso solare e il fluido di lavoro (in questo caso aria e pertanto pressoché trasparente alla radiazione solare). In diversi ricevitori/reattori a cavità è stato previsto, inoltre, l’utilizzo di particelle fini (i.e. carbone) che aumentano l’assorbimento della radiazione solare e migliorano gli scambi termici all’interno della cavità [Bertocchi, 2004]. Se il fluido di lavoro è sede di reazioni chimiche, in alcuni casi, le particelle di carbone possono anche essere utilizzate come siti di nucleazione per favorire le reazioni [Steinfeld A., 2003]. In tabella 3.1 sono riportate alcune caratteristiche di interesse dei reattori esaminati nello stato dell’arte. Per ogni reattore, ove presente in letteratura, sono stati evidenziati: tipo di fluido di lavoro utilizzato, campo delle temperature operative, pressione di esercizio, eventuale presenza della finestra, applicazione del ricevitore. Dalla tabella riepilogativa emerge un dato inequivocabile sul sistema ricevitore a prescindere dalla tipologia presa in considerazione: la capacità di captazione e di utilizzo della radiazione solare da parte di tali apparati risulta essere notevolmente bassa. I rendimenti riportati (espressi come rapporto tra la quotaparte di potenza ceduta al fluido di lavoro e potenza Pagina - 138 - di 305
solare concentrata impingente sulla finestra o la superficie di scambio termico) evidenziano fortemente questo problema. L’unico rendimento soddisfacente in relazione a un probabile scaling-up dell’apparato, è quello del reattore a doppia cavità sviluppato dal PSI [Frommherz U., 2004] che però, a differenza degli altri, ha una modalità di funzionamento in batch. La situazione diventa ancora più critica se si considera che l’H2SO4 e l’SO3 allo stato vapore sono sostanzialmente trasparenti alla radiazione solare e che il fenomeno della fotoscissione per queste molecole sembra pressoché trascurabile fino a temperature molto elevate. Pagina - 139 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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di processi per la produzione dell
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L’affermazione del supporto idrog
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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Figura1.5 Rappresentazione schemati
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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punto da GA, pur essendo il più di
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Figura 1.14: Schema di processo ENE
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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ore centrali della giornata avrà u
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Tutti questi aspetti di carattere g
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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foam honeycomb structure Figura 4.1
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Vapour sources Vaporizer Figura 4.2
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considerazioni in seguito sono stat
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Anche le ipotesi assunte sugli scam
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4.3 Reattore solare scala laborator
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isolante; (3) Finestra ottica; (4)
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Il reattore è costituito da un cil
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temperature misurate da una termoco
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Con questo montaggio sperimentale
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di ciascun profilo) e le zone fredd
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Figura 4.38: Profilo termico della
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processo può essere scisso in 3 re
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5.1 Introduzione CAPITOLO 5 Ricevit
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stato individuato quale mezzo poten
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Figura 5.1: Schema esemplificativa
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In tali condizioni l’energia sola
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L’efficienza di captazione misura
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Con δkj è delta di Kronecker. N 4
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5.3.1 Primo prototipo Per poter ver
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Figura 5.16: Esploso del mantello e
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Figura 5.18: Disegno esecutivo dell
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Si prevede di alloggiare tale strut
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Figura 5.21: Sezione del captatore
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• Qirr,m,p = θm σ0 Tm 4 Fm-f (
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ANALISI DEI DATI PER L’AZOTO (N2)
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Come ci si poteva attendere tempera
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Confronto tubi lisci - tubi corruga
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inclinazione α variabile tra 0 e 9
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Conclusioni Nel presente lavoro è
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Non potendo essere effettuata una s
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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