Rapporto TEPSI I anno

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Le simulazioni sono state condotte anche per confrontare preliminarmente il comportamento termico di varie strutture porose per il secondo step reattivo: in particolare sono state prese in considerazione strutture isotropiche quali schiume ceramiche di diversa porosità e una struttura ortotropica a nido d’ape (tab. 4.1), tenendo in considerazione le loro peculiari caratteristiche termiche. Tab. 4.1: Strutture porose prese in considerazione nella fase di modellazione 2D del PAR Porous structure CHPSI/PPI Open volume [%] SiSiC Honeycomb 90 CHPSI 51 SiSiC Foam 10 PPI 76 SiSiC Foam 20 PPI 76 SiSiC Foam 30 PPI 76 Per valutazioni preliminari sono state utilizzate alcune ipotesi semplificative: • Non è stato implementato alcun meccanismo di reazione; • La vaporizzazione e il primo step reattivo sono istantanei sulla superficie della schiuma ceramica. Si è tenuto conto della potenza termica richiesta per entrambi i fenomeni introducendo opportunamente pozzi entalpici nella zona reattiva. • Distribuzione uniforme dei pozzi entalpici sulla seconda struttura porosa per tener conto degli effetti dovuti al secondo step reattivo. Pagina - 194 - di 305
• Radiazione concentrata a raggi paralleli; • Reattore con superfici adiabatiche (ad esclusione della finestra di quarzo). Come è possibile notare in figura 4.15, l’introduzione di strutture porose all’interno del corpo del reattore ha migliorato notevolmente il trasferimento di calore alla carica grazie all’aumento del tempo di permanenza del fluido nella zona ad alta temperatura e al riscaldamento di tipo convettivo. I risultati più interessanti sono stati ottenuti introducendo la struttura a nido d’ape. Inoltre, in tutti i casi investigati anche le perdite di carico sono risultate limitate. Figura 4.16: Velocità all’interno del PAR in presenza di struttura a nido d’ape. Azoto: portata 1 Nm3/hr, temperatura 298K; Acido solforico: portata 0.7 kg/hr, temperatura delle sorgenti 553 K; Potenza solare impingente 3 kW. Pagina - 195 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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CAPITOLO 2 2. La concentrazione del
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6. Il simulatore solare…………
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di processi per la produzione dell
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L’affermazione del supporto idrog
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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Figura1.5 Rappresentazione schemati
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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Figura 1.13. Flowsheet per la sezio
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punto da GA, pur essendo il più di
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Figura 1.14: Schema di processo ENE
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In figura 1.15 è riportato in dett
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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ore centrali della giornata avrà u
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Tutti questi aspetti di carattere g
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Figura 2.8. Schema concentratore pa
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Figura 3.2. Schema del “two cavit
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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5) “Volumetric reactor”: Figura
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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Figura 3.8. Rappresentazione 3D del
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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dei tubi rivolti verso l’asse del
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• Buona resistenza meccanica in m
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Figura 3.14: Geometria della finest
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Ries H., Kribus A., Karni J., Non-i
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Dall’analisi si evince che sia la
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Nel grafico 3.23 si nota come l’
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3.3 Considerazioni sullo stato dell
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l’assenza della finestra traspare
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una superficie ideale nera posta su
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mantenere pulita la finestra a caus
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solare concentrata impingente sulla
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Si prevede di alloggiare tale strut
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Figura 5.21: Sezione del captatore
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• Qirr,m,p = θm σ0 Tm 4 Fm-f (
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Come ci si poteva attendere tempera
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Confronto tubi lisci - tubi corruga
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inclinazione α variabile tra 0 e 9
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Conclusioni Nel presente lavoro è
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Non potendo essere effettuata una s
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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