Rapporto TEPSI I anno

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complessiva dell’esperimento (∆t), l’energia totale trasferita al sistema (Erad) è pari a: Erad = W ⋅ % geom ⋅ ∆t Dalle due precedenti relazioni è possibile quindi il fattore di conversione η che quantifica l’efficienza di captazione e trasferimento. Tale fattore è dato da: η = Q E tot rad Dai dati ricavati è stato possibile ricavare tali valori in funzione della temperatura (fig. 4.39). Mediamente l’efficienza di captazione è pari a circa 0.8%. Si tratta di un valore molto basso del tutto incompatibile con una reale applicazione industriale del sistema realizzato. Solar energy conversion efficiency 2.0% 1.6% 1.2% 0.8% 0.4% 0.0% 500 600 700 800 900 1000 Temperature [K] Pagina - 224 - di 305
Figura 4.39. Andamento del fattore di conversione. Infine è interessante notare come apparentemente il fattore di conversione è maggiore per temperature medie più basse, coerentemente con la diminuzione del fenomeno della riemissione luminosa attraverso la finestra. 4.3.4 Conclusioni Da quanto visto, il reattore cilindrico in quarzo mostra prestazioni operative molto scadenti, del tutto incompatibili con il suo utilizzo in applicazioni reali. La presenza di marcati gradienti termici lungo la sezione orizzontale e lungo la direzione verticale, sia all’interno che all’esterno della zon airradiata determina l’instaurarsi di importanti shock termici per i materiali strutturali ma anche riguardanti le parti funzionali al processo chimico come il catalizzatore. In effetti mentre apparentemente il quarzo e le particelle di allumina non h<strong>anno</strong> subito significative modificazioni in seguito ai ripetuti cicli termici e ai gradienti termici che si sono realizzati, il catalizzatore ha sinterizzato nelle zone prossime alla finestra ottica. Tale processo può portare ad un deterioramento delle caratteristiche chimico- fisiche del materiale catalitico che possono comprometterne l’efficienza e la durata nel tempo favorendo processi di invecchiamento morfologico. Inoltre i reagenti non sono scaldati uniformemente con un conseguente crollo delle prestazioni dell’apparato. Inoltre, è rilevante osservare come gli effetti legati al fenomeno della fotodissociazione siano stai assolutamente trascurabili anche per Pagina - 225 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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di processi per la produzione dell
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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eazioni globali, il coinvolgimento
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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Figura 1.13. Flowsheet per la sezio
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punto da GA, pur essendo il più di
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Figura 1.14: Schema di processo ENE
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Figura 3.2. Schema del “two cavit
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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Figura 3.8. Rappresentazione 3D del
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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• Buona resistenza meccanica in m
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Ries H., Kribus A., Karni J., Non-i
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C. A. LaJeunesse et al., “Thermal
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Dall’analisi si evince che sia la
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Nel grafico 3.23 si nota come l’
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UNLV Research Foundation, High temp
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3.3 Considerazioni sullo stato dell
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l’assenza della finestra traspare
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solare concentrata impingente sulla
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3.1 Bibliografia PSI (Paul Scherrer
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[96] Alexander D., 2kWe Solar Dynam
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destination of thermophysical and h
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membranes for a solar thermal water
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Non potendo essere effettuata una s
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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