Rapporto TEPSI I anno

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Analizzando i risultati per azoto tra 9 e 50 bar si nota come la temperatura dell’assorbitore tenda a ridursi visibilmente, con un vantaggio sulle prestazioni dovuto alla diminuzione del re-irraggiamento. La temperatura del fluido si riduce meno rispetto a quella dell’assorbitore poroso, quindi, in generale, potrebbe essere oportuno utilizzare pressioni più elevate. Va, comunque, evidenziato che l’aumento di pressione induce sollecitazioni notevolmente maggiori sul materiale con cui sono realizzati i tubi. Queste si andr<strong>anno</strong> a sommare alle sollecitazioni di natura termica già presenti anche per pressioni minori. Si è proceduto, pertanto, alla scelta del materiale per il fascio tubiero. Oltre all’utilizzo di materiali ceramici che potrebbero essere direttamente formati all’interno della matrice porosa, è possibile tenere in conto acciai della serie AISI 300 e 400 come riportato in fig. 5.22. Per la determinazione di massima delle sollecitazioni vigenti nei tubi, può essere utilizzata la formula di Mariotte: σ = Pi (dp/2s) – Pe (dp/2s) Pi = Pressione assoluta interna al tubo Pe = Pressione assoluta esterna al tubo s = spessore del tubo Una volta stimato il monulo di Young alle alte temperature per i materiali in esame si può andare a determinare la tensione limite nelle condizioni maggiormente gravose. Pagina - 276 - di 305
Confrontandola con la tensione massima ammissibile, con un opportuno coefficiente di sicurezza, è possibile verificare che i tre acciai presi in considerazione soddisfano tali condizioni per temperature intorno a 1000°C e pressioni anche di 50 bar. Figura 5.22: Database dei materiali in funzione della lavorabilità e della massima temperatura di esercizio Le prestazioni dell’apparato possono essere aumentate considerando al posto di tubi lisci tubi corrugati che presentano coefficienti di scambio termico anche 4 volte superiori al caso precedente grazie alla promozione della turbolenza. Il coefficiente può essere così determinato secondo la relazione proposta da Wolverine Tube Inc: Pagina - 277 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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CAPITOLO 2 2. La concentrazione del
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6. Il simulatore solare…………
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di processi per la produzione dell
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L’affermazione del supporto idrog
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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Figura1.5 Rappresentazione schemati
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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Figura 1.13. Flowsheet per la sezio
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punto da GA, pur essendo il più di
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Figura 1.14: Schema di processo ENE
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In figura 1.15 è riportato in dett
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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ore centrali della giornata avrà u
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Figura 2.6. Angolo azimutale L’or
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Tutti questi aspetti di carattere g
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Figura 2.8. Schema concentratore pa
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Figura 2.13. Impianto a torre solar
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Figura 3.2. Schema del “two cavit
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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5) “Volumetric reactor”: Figura
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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Figura 3.8. Rappresentazione 3D del
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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• Buona resistenza meccanica in m
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Figura 3.14: Geometria della finest
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Kribus A., Doron P., Rubin R., Karn
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Ries H., Kribus A., Karni J., Non-i
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C. A. LaJeunesse et al., “Thermal
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Dall’analisi si evince che sia la
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Nel grafico 3.23 si nota come l’
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UNLV Research Foundation, High temp
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3.3 Considerazioni sullo stato dell
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l’assenza della finestra traspare
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una superficie ideale nera posta su
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mantenere pulita la finestra a caus
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solare concentrata impingente sulla
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3.1 Bibliografia PSI (Paul Scherrer
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MIR Space Station, 30 th Intersocie
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[80] Miron G., Assis E., Erez A., T
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[96] Alexander D., 2kWe Solar Dynam
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destination of thermophysical and h
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membranes for a solar thermal water
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[153] Kribus A., Timinger A., Optic
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condizioni di esercizio come, ad es
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4.2 Modellizzazione di reattori a c
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4.2.1 Metodi di risoluzione ai volu
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Posizione della componente u della
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dove φ rappresenta la grandezza sc
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Per calcolare i termini convettivi
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semplificato nel quale le gocce di
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Entrambi gli aspetti sono piuttosto
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Figura 4.10: Distribuzione della fr
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iesce a vaporizzare completamente p
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4.18) conforme alla geometria del p
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Anche le ipotesi assunte sugli scam
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4.3 Reattore solare scala laborator
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isolante; (3) Finestra ottica; (4)
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Il reattore è costituito da un cil
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temperature misurate da una termoco
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Con questo montaggio sperimentale
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Figura 4.38: Profilo termico della
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