Rapporto TEPSI I anno

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ε1 = 1 – exp [– NTU] NTU = (α Ap) / (cpf n mf) α = coefficiente di scambio termico globale Ap = superficie esterna dei tubi Per quanto riguarda invece la determinazione del coefficiente di scambio termico globale, è stata utilizzata la relazione di Dittus e Boelter la quale lega il numero di Nusselt (Nu) con il numero di Reynolds (Re) e di Prandtl (Pr), per la determinazione del coefficiente di scambio termico α. Nu = 0.023 Re 0.8 Pr 0.3 Nu = (α dp) / λf da cui si ricava che : α = (Nu λf) / dp Il sistema risulta, pertanto, il seguente: (1) Qu = n ε1 mf cpf (Tw – Tf,out) (2) Qu = n mf cpf (Tf,out – Tf,in) (3) ε1 = 1 – exp[ – NTU] (4) η = Qu/Q1 (5) NTU = (α Ap) / (cpf n mf) (6) Ap = π dp L n (7) Nu = 0.023 Re 0.8 Pr 0.3 (8) Re = (ρf dp vf) / µf (9) Pr = (µf cpf) / λf Pagina - 252 - di 305
(10) Nu = (α dp) / λf (11) Qu = Q1 – Qirr,m,p – Qirr,a,p – Qrifl,m,p – Qrifl,a,p – Qma (12) Qirr,m,p = θm σ0 Tm 4 Fm-f (π dm L) (13) Qirr,a,p = θa σ0 Tw 4 (π da L) (Fa-f + Fa-m rm Fm-f) (14) Qrifl,m,p = rm Q1m Fm-f (15) Qrifl,a,p = ra Q1a Fa-f (16) Qma = [λcm 2 π (dm/2 + sc/2) L (Tm – Tamb)] / sc Una volta fissata la temperatura del mantello e del fluido in ingresso e la potenza radiante impingente è possibile effettuare l’analisi delle prestazioni del captatore al variare del tipo di fluido, della sua pressione e della sua velocità , del diametro e del numero dei tubi immersi nella matrice porosa. Le incognite del problema sar<strong>anno</strong> la temperatura dell’assorbitore, la temperatura del fluido in uscita e la potenza utile trasmessa al fluido. Inizialmente sono stati presi in considerazione quattro diversi fluidi: aria, azoto, anidride carbonica ed elio. Dai primi risultati si è riscontrato che azoto ed elio avevano il miglior comportamento e, pertanto, siè proceduto ad un’analisi approfondita solo per questi due ultimi gas. Di seguito sono riportati i grafici ottenuti per l’elio al variare dei parametri succitati. Pagina - 253 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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CAPITOLO 2 2. La concentrazione del
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6. Il simulatore solare…………
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di processi per la produzione dell
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L’affermazione del supporto idrog
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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Figura1.5 Rappresentazione schemati
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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Figura 1.13. Flowsheet per la sezio
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punto da GA, pur essendo il più di
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Figura 1.14: Schema di processo ENE
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In figura 1.15 è riportato in dett
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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ore centrali della giornata avrà u
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Figura 3.2. Schema del “two cavit
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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5) “Volumetric reactor”: Figura
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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Figura 3.8. Rappresentazione 3D del
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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• Buona resistenza meccanica in m
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Ries H., Kribus A., Karni J., Non-i
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C. A. LaJeunesse et al., “Thermal
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Dall’analisi si evince che sia la
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Nel grafico 3.23 si nota come l’
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3.3 Considerazioni sullo stato dell
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l’assenza della finestra traspare
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una superficie ideale nera posta su
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mantenere pulita la finestra a caus
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solare concentrata impingente sulla
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3.1 Bibliografia PSI (Paul Scherrer
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[80] Miron G., Assis E., Erez A., T
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[96] Alexander D., 2kWe Solar Dynam
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destination of thermophysical and h
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[124] Roeb M., Sattler C., Klüser
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membranes for a solar thermal water
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[153] Kribus A., Timinger A., Optic
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[167] Kodama T., Kondoh Y., Tamagaw
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[198] Bing Du, Liang-Shih Fan, Fei
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condizioni di esercizio come, ad es
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4.2 Modellizzazione di reattori a c
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4.2.1 Metodi di risoluzione ai volu
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Posizione della componente u della
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dove φ rappresenta la grandezza sc
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Per calcolare i termini convettivi
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semplificato nel quale le gocce di
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Entrambi gli aspetti sono piuttosto
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Figura 4.10: Distribuzione della fr
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iesce a vaporizzare completamente p
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4.2.3 Modellizzazione e simulazioni
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• Radiazione concentrata a raggi
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4.18) conforme alla geometria del p
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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