Rapporto TEPSI I anno

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A seguito di tali risultati è stata condotta un’analisi di sensitività modificando posizione, direzione e velocità del getto di azoto per poter migliorare il rimescolamento della carica. Sono state condotte numerose simulazioni a riguardo (figg 4.9 – 4.12) e in fig. 4.11 e 4.12 sono raffigurati i migliori risultati ottenuti. Nel caso di interesse è stata condotta una prova iniettando il gas nella zona inferiore della cavità, proprio al di sotto della zona di ingresso dell’acido solforico. La direzione è stata scelta in modo tale da consentire anche il raffreddamento della finestra e l’approvviggionamento di gas inerte per la zona più critica del reattore. Figura 4.9: Distribuzione della frazione in massa di H2SO4 (vapore) all’interno dell’ “Aerosol Reactor”per iniezione dell’N2 in prossimità della sezione di uscita. Azoto: velocità ingresso 11 m/s, portata 1 Nm3/hr, temperatura 298K; Acido solforico: portata 2 kg/hr, temperatura delle sorgenti 553 K; Potenza solare impingente 2.8 kW; Pozzi entalpici per la vaporizzazione dell’H2SO4: 0.5 kW Pagina - 186 - di 305
Figura 4.10: Distribuzione della frazione in massa di H2SO4 (vapore) all’interno dell’ “Aerosol Reactor”per iniezione dell’N2 sotto lo spray. Condizioni analoghe a fig. 4.10. Figura 4.11: Distribuzione della frazione in massa di H2SO4 (vapore) all’interno dell’ Pagina - 187 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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6. Il simulatore solare…………
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di processi per la produzione dell
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L’affermazione del supporto idrog
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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Figura1.5 Rappresentazione schemati
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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Figura 1.13. Flowsheet per la sezio
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punto da GA, pur essendo il più di
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Figura 1.14: Schema di processo ENE
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In figura 1.15 è riportato in dett
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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ore centrali della giornata avrà u
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Tutti questi aspetti di carattere g
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Figura 2.8. Schema concentratore pa
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Figura 2.11. Esempio di concentrato
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Tale legge, per il caso presentato
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Figura 3.2. Schema del “two cavit
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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5) “Volumetric reactor”: Figura
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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Figura 3.8. Rappresentazione 3D del
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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dei tubi rivolti verso l’asse del
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• Buona resistenza meccanica in m
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Figura 3.14: Geometria della finest
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Ries H., Kribus A., Karni J., Non-i
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C. A. LaJeunesse et al., “Thermal
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Dall’analisi si evince che sia la
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Nel grafico 3.23 si nota come l’
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UNLV Research Foundation, High temp
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De Bernardez E.R., Claria M.A., Cas
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3.3 Considerazioni sullo stato dell
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l’assenza della finestra traspare
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eirraggiamento quelle dovute a tale
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Con δkj è delta di Kronecker. N 4
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5.3.1 Primo prototipo Per poter ver
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Figura 5.16: Esploso del mantello e
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Figura 5.18: Disegno esecutivo dell
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Si prevede di alloggiare tale strut
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Figura 5.21: Sezione del captatore
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• Qirr,m,p = θm σ0 Tm 4 Fm-f (
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(10) Nu = (α dp) / λf (11) Qu = Q
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ANALISI DEI DATI PER L’AZOTO (N2)
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Come ci si poteva attendere tempera
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6.1 Introduzione CAPITOLO 6 Il simu
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• allo xenon; • ad alogenuri me
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Il raddrizzatore è un apparecchio
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Per ovviare a tale problema si è p
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inclinazione α variabile tra 0 e 9
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Tramite un programma di ottimizzazi
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Conclusioni Nel presente lavoro è
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Non potendo essere effettuata una s
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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