Rapporto TEPSI I anno

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Temperature/°C 1200 1100 1000 900 800 TC(1) TC(2) TC(3) TC(4) -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 Relative height / cm Figura 4.36. Andamento delle temperature misurate dalle 4 termocoppie (vedi fig. 4.33) per una temperatura media misurata al centro della hot-zone di 1010°C. L’intervallo compreso tra -2.5 e 2.5 corrisponde alla hot-zone. Tali andamenti sono stati interpolati linearmente tra loro al fine di ottenere una andamento continuo delle temperature nel reattore. Dalle interpolazioni ottenute dai dati delle termocoppie 1-2-3 è stato possibile ricavare l’andamento lungo la sezione verticale del reattore trasversalmente rispetto alla superficie della finestra ottica. I profili temici verticali così ottenuti sono riportati nella fig. 4.37 per 5 diversi esperimenti corrispondenti a 5 diverse temperature medie misurate dalla TC2 a quota 0 (punto medio della hot zone). Come è evidente, all’interno della hot-zone, e in modo ancor più marcato al suo esterno, si vengono a stabilire importanti gradenti termici. In particolare tra la superficie direttamente irraggiata (zone calde a sinistra Pagina - 218 - di 305
di ciascun profilo) e le zone fredde posizionate sulla parte opposta della superficie del cilindro-reattore si osservano salti di temperatura che variano tra 150 e 300 °C. Tali gradienti sono più marcati al calare della potenza irraggiata, corrispondente ad una temperatura media della zona calda minore. Dalle interpolazioni ottenute dai dati di tutte le termocoppie 1-2-3-4 ad altezza fissata (quota verticale costante) è stato possibile ricostruire i parametri di un fit polinomiale in 2 variabili espresso dalla seguente equazione: T(x,y)/°C=Ax 4 +By 4 +Cy+D Tale equazione descrive l’andamento delle temperature in una sezione orizzontale del reattore cilindrico. I risultati ottenuti per 6 diverse sezioni orizzontali a diverse quote verticali ricavate dai dati dell’esperimento condotto per una temperatura media nella hot-zone pari a 1010°C sono presentati in fig. 4.37 Pagina - 219 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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CAPITOLO 2 2. La concentrazione del
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di processi per la produzione dell
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L’affermazione del supporto idrog
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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Figura1.5 Rappresentazione schemati
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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punto da GA, pur essendo il più di
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Figura 1.14: Schema di processo ENE
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In figura 1.15 è riportato in dett
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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ore centrali della giornata avrà u
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Tutti questi aspetti di carattere g
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Figura 3.2. Schema del “two cavit
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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5) “Volumetric reactor”: Figura
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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Figura 3.8. Rappresentazione 3D del
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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dei tubi rivolti verso l’asse del
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• Buona resistenza meccanica in m
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Figura 3.14: Geometria della finest
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Ries H., Kribus A., Karni J., Non-i
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Dall’analisi si evince che sia la
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Nel grafico 3.23 si nota come l’
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UNLV Research Foundation, High temp
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3.3 Considerazioni sullo stato dell
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l’assenza della finestra traspare
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una superficie ideale nera posta su
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mantenere pulita la finestra a caus
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solare concentrata impingente sulla
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3.1 Bibliografia PSI (Paul Scherrer
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[80] Miron G., Assis E., Erez A., T
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[96] Alexander D., 2kWe Solar Dynam
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destination of thermophysical and h
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membranes for a solar thermal water
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Andamento dell'efficienza del siste
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6.1 Introduzione CAPITOLO 6 Il simu
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inclinazione α variabile tra 0 e 9
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Non potendo essere effettuata una s
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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