Rapporto TEPSI I anno

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Sotto tali ipotesi sono stati ricavate le seguenti temperature minime e massime raggiunte dalla finestra in funzione della temperatura della superficie frontale della struttura a nido d’ape. T quartz [K] 900 800 700 600 500 400 300 200 100 0 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 1550 THC [K] Fig. 4.23: : Temperature minime e massime delle superfici interna ed esterna della finestra calcolate al variare della temperatura della superficie frontale dell’honeycomb (con vaporizatore) Inoltre è stata investigata l’influenza sulla temperatura massima raggiunta dalla finestra al variare dell’emissività delle strutture porose presenti nel corpo del reattore. Utilizzando il modello 3-D sopracitato, sono stati simulati diversi casi variando il coefficiente di emissività delle strutture porose tra 0.5 e 0.95 (grafici figg. 4.22 e 4.23). In base ai risultati ottenuti, le temperature raggiunte dalla finestra non sembrano essere un parametro critico per potenze irraggianti tra 5 e 8 kW, tanto che si è ritenuto non necessario il raffreddamento della finestra. Queste Tmax_ext Tmin_ext Tmax_int Tmin_int Pagina - 202 - di 305
considerazioni in seguito sono state tutte comprovate per via sperimentale dal DLR, che ha effettuato le prove sul prototipo de PAR. Relativamente, invece, al secondo componente critico, il vaporizzatore, era necessario stimare i gradienti termici interni alla struttura per valutare la resistenza meccanica della struttura porosa e, ossibilmente avere indicazioni sufficienti per l’ottimizzazione della sua geometria. Il modello 3-D messo a punto per il caso precedente è stato, quindi, modificato affinché potesse tener conto dell’interazione goccia di H2SO4- superficie porosa. In tal senso le sorgenti di massa che nei casi precedentemente descritti erano di vapore di SO3 e H2O sono state sostituite con sorgenti liquide (gocce sferiche tutte uguali) poste all’interfaccia con il mezzo solido (5 ml/min). Inoltre sono state introdotte sorgenti di N2 poco al di sopra del vaporizzatore per tener conto, nella fluidodinamica del processo, dell’iniezione del gas di raffreddamento del condotto adibito all’ingresso dell’H2SO4 liquido (fig. 4.26). Pagina - 203 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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In particolare Fedders et al. hanno
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Treactor, Qsolar è il valore della
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igenerazione. Con tali metodi è st
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• Buona resistenza meccanica in m
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Nel grafico 3.23 si nota come l’
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3.3 Considerazioni sullo stato dell
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Non potendo essere effettuata una s
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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