Rapporto TEPSI I anno

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• ai volumi finiti. Quest’ultimo rappresenta l'approccio standard utilizzato nella maggior parte dei codici CFD. Le equazioni vengono risolte in un volume di controllo discreto. Nei punti nodali (centri dei volumi di controllo) sono definite le più importanti proprietà del fluido. In particolare, le variabili relative al bilancio di massa e dell’energia (pressione, temperatura etc) sono assegnate nei punti nodali della griglia mentre le variabili relative al bilancio della quantità di moto (ad es. componenti della velocità) sono assegnati in punti nodali sfasati rispetto ai volumi di controllo (“staggered locations”). Un esempio di griglia per un dominio bidimensionale con l’idicazione delle posizioni nelle quali vengono calcolate le differenti variabili è riportato in figura 4.3. Nel metodo ai volumi finiti la derivazione delle equazioni discretizzate è basata su una formulazione conservativa, nella quale le equazioni differenziali sono integrate su ciascun volume di controllo. I volumi di controllo sono “sfasati” per le equazioni della quantità di moto lungo l’asse x e lungo l’asse y (fig. 4.4) e sono centrati nei punti nodali della griglia per le altre equazioni (figura 4.5). Pagina - 176 - di 305
Posizione della componente u della velocità (U(i,j)=Ui+½,j) Posizione della componente v della velocità (V(i,j)=Vi+½,j) Posizione delle altre variabili (p,T,…) Figura 4.3: Esempio di discretizzazione spaziale bidimensionale Figura 4.4: Volume di controllo per l’equazione della quantità di moto lungo x Pagina - 177 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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CAPITOLO 2 2. La concentrazione del
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6. Il simulatore solare…………
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di processi per la produzione dell
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L’affermazione del supporto idrog
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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Figura1.5 Rappresentazione schemati
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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punto da GA, pur essendo il più di
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In figura 1.15 è riportato in dett
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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ore centrali della giornata avrà u
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Tutti questi aspetti di carattere g
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Figura 2.11. Esempio di concentrato
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Tale legge, per il caso presentato
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Figura 3.2. Schema del “two cavit
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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5) “Volumetric reactor”: Figura
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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• Buona resistenza meccanica in m
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Ries H., Kribus A., Karni J., Non-i
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5.1 Introduzione CAPITOLO 5 Ricevit
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stato individuato quale mezzo poten
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L’efficienza di captazione misura
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Con δkj è delta di Kronecker. N 4
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Figura 5.18: Disegno esecutivo dell
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Si prevede di alloggiare tale strut
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Figura 5.21: Sezione del captatore
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• Qirr,m,p = θm σ0 Tm 4 Fm-f (
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ANALISI DEI DATI PER L’AZOTO (N2)
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inclinazione α variabile tra 0 e 9
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Conclusioni Nel presente lavoro è
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Non potendo essere effettuata una s
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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