Rapporto TEPSI I anno

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Captation efficiency (%) 60 50 40 30 20 10 0 Figura 5.5: Efficienza di captazione e trasferimento del ricevitore solare al variare della portata di N2 e del numero di dischi nell’impaccamento. T N2/°C 800 600 400 200 0 1xSiC(LP) 2xSiC(LP) 0 5 10 15 20 25 30 N 2 flow (slm) 1xSiC(LP) 2xSiC(LP) 0 200 400 600 800 T disk(s)/°C Figura 5.6: temperatura del flusso di N2 in uscita dal captatore al variare della temperatura e del numero di dischetti di SiC. Pagina - 234 - di 305
L’efficienza di captazione misurata è risultata notevolmente superiore a quella precedentemente osservata per il reattore solare a irraggiamento diretto (< 1%) causate principalmente dal reirraggiamento attraverso la finestra ottica provocato dal compatto impaccamento di pellet di allumina del reattore. L’utilizzo dei dischi di SiC, al contrario, incrementa in modo notevole l’efficienza complessiva del sistema (10-40%). Tuttavia si può ritenere di poter migliorare notevolmente tali prestazioni schermando la maggior parte della radiazione re-irraggiata dal materiale poroso come è descritto nel paragrafo seguente. 5.3 Progettazione e dimensionamento di captatori solari scala laboratorio per applicazioni ad alta temperatura Per poter aumentare le prestazioni del ricevitore sopra descritto è necessario cercare di ridurre al massimo la principale fonte di perdita del sistema: il re-irraggiamento dell’impaccamento poroso. Pertanto è stato concepito un captatore formato da due corpi cilindrici concentrici (Fig. 5.7). Il corpo esterno costituisce una cavità che serve a ridurre le perdite per irraggiamento o grazie a una superficie riflettente che “rimanda” all’assorbitore gran parte delle radiazioni ricevute, o grazie a un mantello che presenta fasci tubieri per il preriscaldamento del fluido e che, quindi, assorbe gran parte della radiazione impingente. Il mantello esterno presenta una apertura al fine di consentire l’accesso della radiazione Pagina - 235 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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eazioni globali, il coinvolgimento
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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• Buona resistenza meccanica in m
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Ries H., Kribus A., Karni J., Non-i
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Dall’analisi si evince che sia la
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Nel grafico 3.23 si nota come l’
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3.3 Considerazioni sullo stato dell
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l’assenza della finestra traspare
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3.1 Bibliografia PSI (Paul Scherrer
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MIR Space Station, 30 th Intersocie
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[80] Miron G., Assis E., Erez A., T
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[96] Alexander D., 2kWe Solar Dynam
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destination of thermophysical and h
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membranes for a solar thermal water
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4.2 Modellizzazione di reattori a c
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Posizione della componente u della
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dove φ rappresenta la grandezza sc
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Il raddrizzatore è un apparecchio
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Non potendo essere effettuata una s
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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