Rapporto TEPSI I anno

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tale reazione si nota la presenza di un eccesso di iodio, giustificato dal fatto che sia la reazione di Bunsen che l’operazione di separazione delle due fasi liquide contenenti i due acidi prodotti sembrerebbero essere, in questo modo, notevolmente facilitate. L’ottimizzazione della reazione risulta essere una questione particolarmente complessa a causa dei seguenti motivi: • Sono coinvolti tre reagenti (e non due): sono presenti due elettroliti forti (in fase liquida) e diverse reazioni a tre corpi, coinvolgendo per esempio la reazione dello iodio con acido iodidrico con formazione di composti poli-iodidrici o con formazione di composti particolari quali I2SO2. In letteratura si registra una scarsità di dati relativamente a tale reazione: sia il JAERI che la GA h<strong>anno</strong> condotto esperimenti a riguardo volti principalmente alla definizione delle condizioni operative per separare le due fasi liquide, per temperature che v<strong>anno</strong> da quella ambiente fino a circa 90°C (JAERI) [Sakurai et al, 2000] e oltre (GA fino a 120 °C – Norman ). Pagina - 32 - di 305
Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO4) l + 4H 2O (H 2SO 4) l ⇒(H 2SO 4) g (H 2SO 4)g⇒ SO 3+H 2O SO 3 ⇒ SO 2+0.5O 2 SO 3+H 2O ⇒ H 2SO 4 Figura 1.7. Step principali nel ciclo SI. • Va prevista una serie di vincoli “chimico-fisici” che consentano di inibire una serie di reazioni indesiderate (separazione degli acidi, reazioni parassite e così via) che, sotto certe condizioni, sembrerebbero avvenire [Sakurai et al. 2000]. In particolare la presenza di acido solforico e acido iodidrico concentrati in soluzione e i livelli di temperatura cui si suppone avvenga la separazione delle due fasi liquide sembrerebbero comportare la presenza di ulteriori composti che, ovviamente, renderebbero complicata la “chiusura” del ciclo S-I. Da un lato si potrebbe avere la formazione dello zolfo secondo la reazione seguente: Sezione 2 Ricombinazione SO3 Sezione 1 Dissociazione SO3 Dissociazione H2SO4 Vaporizzazione H2SO4 Separazione H2SO4 Reazione Bunsen Sezione 1 9I2+SO2+16H2O--->(2HI+10H2O+8I2)+(H2SO4+4H2O) Sezione 3 (2HI+10H 2O+8I 2)⇒ (2HI) g+(10H 2O+8I 2) l (2HI) g-⇒ H 2+(I 2) l Sezione 3 Dissociazione HI Separazione HI Pagina - 33 - di 305
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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igenerazione. Con tali metodi è st
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• Buona resistenza meccanica in m
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solare concentrata impingente sulla
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3.1 Bibliografia PSI (Paul Scherrer
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membranes for a solar thermal water
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Posizione della componente u della
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dove φ rappresenta la grandezza sc
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Per calcolare i termini convettivi
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semplificato nel quale le gocce di
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Vapour sources Vaporizer Figura 4.2
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Anche le ipotesi assunte sugli scam
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4.3 Reattore solare scala laborator
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Il reattore è costituito da un cil
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Con questo montaggio sperimentale
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Figura 4.38: Profilo termico della
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L’efficienza di captazione misura
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5.3.1 Primo prototipo Per poter ver
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Si prevede di alloggiare tale strut
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• Qirr,m,p = θm σ0 Tm 4 Fm-f (
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ANALISI DEI DATI PER L’AZOTO (N2)
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Come ci si poteva attendere tempera
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Andamento dell'efficienza del siste
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Conclusioni Nel presente lavoro è
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Non potendo essere effettuata una s
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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