Rapporto TEPSI I anno

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5.2.1 Secondo prototipo Una seconda soluzione presa in considerazione prevede un assorbitore costituito da un impaccamento poroso avente al suo interno fasci tubieri metallici. Al loro interno scorre il fluido di supporto. Sotto tali condizioni viene eliminato il tubo di quarzo presente nella soluzione precedente: in tal modo il sistema presenta un numero più elevato di gradi di libertà (ad esempio è possibile variare maggiormente la pressione del fluido). Pagina - 248 - di 305
Figura 5.21: Sezione del captatore con assorbitore a fasci tubieri in matrice porosa Per poter modellizzare l’apparato si terrà conto di alcune ipotesi semplificative: • Condizioni operative stazionarie; • Temperatuta Tm uniforme su tutta la superficie interna del mantello; • Temperatura dell’assorbitore uniforme. Sotto le seguenti ipotesi è possibile ricavare le equazioni relative agli scambi termici all’interno del captatore. Consideriamo la potenza utile Qu entrante nel ricevitore. Questa è pari alla potenza termica Q1, impingente sul sistema di captazione, per il rendimento η del collettore solare. Questa potrà essere espressa dalla seguente relazione: dove: • Q1 η = n ε1 mf cpf (Tw,in – Tf,out) = n mf cpf (Tf,out – Tf,in) ε1 = Efficienza dello scambio termico tra corpo assorbitore e fluido all’ interno del tubo mf = portata di fluido di lavoro che evolve nel singolo tubo cpf = calore specifico a pressione costante del fluido di lavoro utilizzato La potenza termica che il corpo poroso trasmette al fluido, attraverso la superficie esterna dei tubi, può essere calcolata tramite la relazione seguente: • Q1 η = (Tw,out – Tw,in) he As,cp Pagina - 249 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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di processi per la produzione dell
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L’affermazione del supporto idrog
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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Figura1.5 Rappresentazione schemati
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eazioni globali, il coinvolgimento
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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Nel totale il calore richiesto per
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La radiazione elettromagnetica prov
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Figura 3.2. Schema del “two cavit
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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5) “Volumetric reactor”: Figura
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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• Buona resistenza meccanica in m
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Ries H., Kribus A., Karni J., Non-i
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Dall’analisi si evince che sia la
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Nel grafico 3.23 si nota come l’
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3.3 Considerazioni sullo stato dell
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l’assenza della finestra traspare
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una superficie ideale nera posta su
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3.1 Bibliografia PSI (Paul Scherrer
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destination of thermophysical and h
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membranes for a solar thermal water
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4.2 Modellizzazione di reattori a c
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Posizione della componente u della
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semplificato nel quale le gocce di
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Non potendo essere effettuata una s
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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