Rapporto TEPSI I anno

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As,cp è l’ area di scambio termico del mezzo poroso e he il coefficiente di scambio termico. Per quanto riguarda il rendimento η esso è esprimibile attraverso la relazione seguente: • η = 1 – (Qp/Q1) Il termine Qp che compare nella relazione, rappresenta la quota parte di potenza termica che non contribuisce allo scambio termico utile. Esso è definibile dalla relazione seguente: Qp = Qirr,a,p + Qirr,m,p + Qrifl,m,p + Qrifl,a,p + Qma dove: Qirr,a,p è potenza termica irraggiata dall’assorbitore e fuoriuscita dal collettore esprimibile come • Qirr,a,p = θa σ0 Tw 4 (π da L) (Fa-f + Fa-m rm Fm-f) θa = emissività del corpo assorbitore σ0 = costante di Stephan Bolzman Fa-f = fattore di vista tra l’assorbitore e l’apertura del collettore solare Fm-f = fattore di vista tra la superficie interna del mantello e l’apertura del collettore solare Fa-m = fattore di vista tra assorbitore e mantello da = diametro dell’assorbitore L = altezza dell’assorbitore rm = coefficiente di riflessione della superficie interna del mantello Qirr,m,p è potenza termica irraggiata dal mantello e fuoriuscita dal collettore Pagina - 250 - di 305
• Qirr,m,p = θm σ0 Tm 4 Fm-f (π dm L) θm = emissività della superficie interna del mantello dm = diametro del mantello Qrifl,m,p è la potenza termica riflessa dal mantello in direzione dell’apertura del collettore e Q1m la quotaparte che investe direttamente il mantello (funzione della geometria) • Qrifl,m,p = rm Q1m Fm-f La potenza termica riflessa dall’assorbitore in direzione dell’apertura del collettore Qrifl,a,p è pari a: • Qrifl,a,p = ra Q1a Fa-f ra = coefficiente di riflessione del corpo assorbitore Qma è la potenza termica che il mantello scambia con la parte di cemento che lo contiene e può essere espressa in funzione della geometria del sistema. Mantre Q1a è quota parte di potenza termica che investe direttamente l’assorbitore • Qma = [λcm 2 π (dm/2 + sc/2) L (Tm – Tamb)] / sc λcm = conducibilità del cemento sc = spessore del rivestimento di cemento del collettore Tamb = temperatura ambiente considerata costante e pari a 25° C L’efficienza di scambio termico, invece, può essere determinata tramite il metodo NTU, “Number of Transfer Unit”, secondo la relazione seguente valida se si considera il mezzo poroso a capacità termica infinita. Pagina - 251 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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CAPITOLO 2 2. La concentrazione del
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6. Il simulatore solare…………
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di processi per la produzione dell
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L’affermazione del supporto idrog
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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Figura1.5 Rappresentazione schemati
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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Figura 1.13. Flowsheet per la sezio
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punto da GA, pur essendo il più di
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Figura 1.14: Schema di processo ENE
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In figura 1.15 è riportato in dett
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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ore centrali della giornata avrà u
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Tutti questi aspetti di carattere g
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Figura 3.2. Schema del “two cavit
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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5) “Volumetric reactor”: Figura
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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Figura 3.8. Rappresentazione 3D del
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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dei tubi rivolti verso l’asse del
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• Buona resistenza meccanica in m
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Figura 3.14: Geometria della finest
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Ries H., Kribus A., Karni J., Non-i
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C. A. LaJeunesse et al., “Thermal
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Dall’analisi si evince che sia la
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Nel grafico 3.23 si nota come l’
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UNLV Research Foundation, High temp
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3.3 Considerazioni sullo stato dell
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l’assenza della finestra traspare
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una superficie ideale nera posta su
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solare concentrata impingente sulla
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3.1 Bibliografia PSI (Paul Scherrer
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MIR Space Station, 30 th Intersocie
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[96] Alexander D., 2kWe Solar Dynam
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destination of thermophysical and h
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[124] Roeb M., Sattler C., Klüser
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membranes for a solar thermal water
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[167] Kodama T., Kondoh Y., Tamagaw
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condizioni di esercizio come, ad es
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4.2 Modellizzazione di reattori a c
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4.2.1 Metodi di risoluzione ai volu
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Posizione della componente u della
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dove φ rappresenta la grandezza sc
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Per calcolare i termini convettivi
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semplificato nel quale le gocce di
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Entrambi gli aspetti sono piuttosto
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Figura 4.10: Distribuzione della fr
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iesce a vaporizzare completamente p
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4.2.3 Modellizzazione e simulazioni
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• Radiazione concentrata a raggi
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4.18) conforme alla geometria del p
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Non potendo essere effettuata una s
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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