Rapporto TEPSI I anno

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eattiva di 1500 K. I rendimenti termici ottenuti sono dell’ordine del 20%, per il reattore scala laboratorio e del 30% per l’apparato scala pre- industriale. 3) “Vortex reactor”: Figura 3.3. Schema del “Vortex Reactor” Descrizione - Reattore a cavità a irraggiamento diretto per il reforming del CH4 in presenza di particelle di carbonio. Consiste in una cavità cilindrica che prevede un’apertura per l’accesso della radiazione solare attraverso una finestra di quarzo. Un CPC è posto di fronte all’apertura ed è integrato insieme alla finestra di quarzo all’interno di una struttura conica. L’alimentazione di CH4 e di particelle di carbonio avviene in continuo in direzione tangenziale al reattore. La corrente di gas e particelle solide attraversa il reattore formando un flusso vorticoso che segue una traiettoria elicoidale. I prodotti abbandonano continuamente la cavità in direzione tangenziale. La pulizia della finestra è mantenuta attraverso Pagina - 94 - di 305
l’utilizzo di un gas ausiliario che viene iniettato tangenzialmente alla finestra e radialmente al piano dell’apertura. Vantaggi - Le particelle di carbonio aumentano l’assorbimento della radiazione solare concentrata. Temperature operative elevate. Effetti fotochimici rilevanti. Svantaggi - Limitazioni legate alla presenza della finestra trasparente. Re- irraggiamento della radiazione attraverso la finestra.Prove effettuate - Sono state effettuate prove scala laboratorio su un prototipo del reattore da 5 kW. In tali condizioni la carica raggiunge temperatura di 1200 K. 4) “Aerosol Reactor”: Descrizione - Reattore tubolare a irraggiamento indiretto per il reforming del gas naturale. E’ composto da due tubi concentrici, uno interno in grafite porosa e uno esterno in grafite solida. Il tubo in grafite solida assorbe la radiazione solare e trasmette calore per irraggiamento ai reagenti che scorrono all’interno del tubo in grafite porosa. Tra i due tubi viene iniettato gas per evitare il contatto reagenti - pareti del reattore. Il reattore può essere co-alimentato con particelle di carbonio. Un concentratore secondario viene utilizzato per aumentare il flusso solare entrante. Pagina - 95 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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6. Il simulatore solare…………
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di processi per la produzione dell
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L’affermazione del supporto idrog
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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Figura1.5 Rappresentazione schemati
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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MIR Space Station, 30 th Intersocie
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destination of thermophysical and h
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membranes for a solar thermal water
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Posizione della componente u della
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dove φ rappresenta la grandezza sc
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Per calcolare i termini convettivi
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semplificato nel quale le gocce di
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Entrambi gli aspetti sono piuttosto
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Figura 4.10: Distribuzione della fr
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iesce a vaporizzare completamente p
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4.2.3 Modellizzazione e simulazioni
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foam honeycomb structure Figura 4.1
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• Radiazione concentrata a raggi
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4.18) conforme alla geometria del p
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Vapour sources Vaporizer Figura 4.2
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Anche le ipotesi assunte sugli scam
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Fig. 4.29: Distribuzione della fraz
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4.3 Reattore solare scala laborator
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isolante; (3) Finestra ottica; (4)
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Il reattore è costituito da un cil
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temperature misurate da una termoco
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Con questo montaggio sperimentale
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di ciascun profilo) e le zone fredd
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Figura 4.38: Profilo termico della
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processo può essere scisso in 3 re
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Figura 4.39. Andamento del fattore
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5.1 Introduzione CAPITOLO 5 Ricevit
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stato individuato quale mezzo poten
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Figura 5.1: Schema esemplificativa
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L’efficienza di captazione misura
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Con δkj è delta di Kronecker. N 4
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5.3.1 Primo prototipo Per poter ver
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Figura 5.16: Esploso del mantello e
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Figura 5.18: Disegno esecutivo dell
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Si prevede di alloggiare tale strut
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Figura 5.21: Sezione del captatore
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• Qirr,m,p = θm σ0 Tm 4 Fm-f (
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(10) Nu = (α dp) / λf (11) Qu = Q
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ANALISI DEI DATI PER L’AZOTO (N2)
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Come ci si poteva attendere tempera
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Confronto tubi lisci - tubi corruga
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inclinazione α variabile tra 0 e 9
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Tramite un programma di ottimizzazi
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Conclusioni Nel presente lavoro è
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Non potendo essere effettuata una s
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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