Rapporto TEPSI I anno

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[103] Strumpf H., Trinh T., Westelaken W., Kerslake T. W., Design an dAnalysis of the aperture shield assembly for a Space Solar Receiver, 32 nd Intersociety Energy Conversion Engineering Conference, Honolulu Hawaii, 27 luglio – 1 agosto, 1997 [104] Jaworske D. A., Skowronski T.J., Optical efficiency of a refractive secondary concentrator, 2000, AIAA-2000-299945 [105] Geng S., Macosko R., Transient thermal analysis of a refractive secondary solar concentrator, 34 th Intersociety Energy Conversion Engineering Conference, Vancouver Canada, 1-5 agosto 1999 [106] Piszczor M., Macosko R.P., A high-efficiency refractive secondary solar concentrator for high temperature solar thermal applications, NASA/TM-2000-208401 [107] Wong W.A., Geng S.M., Castle C., Macosko R.P., Design, fabrication and test of a high efficiency refractive secondary concentrator for solar applications, 2000, AIAA-2000-2998 [108] Jawoske D.A., Wong W., Skowronski T.J., Optical evaluation of a refractive secondary concentrator, 34 th Intersociety Energy Conversionn Engineering Conference, Vancouver Canada, 1-5 agosto 1999 DLR (Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt ): [109] Worner A., Tamme R., CO2 reforming of methane in a solar driven volumetric receiver-reactor, Catalysis Today 46,165-174, 1998 [110] Fend T., Hoffschmidt B., Pitz-Paal R., Reutter O., Rietbrock P., Porous material as open volumetric solar receivers: experimental Pagina - 156 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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CAPITOLO 2 2. La concentrazione del
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6. Il simulatore solare…………
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di processi per la produzione dell
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L’affermazione del supporto idrog
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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Figura1.5 Rappresentazione schemati
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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Figura 1.13. Flowsheet per la sezio
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punto da GA, pur essendo il più di
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Figura 1.14: Schema di processo ENE
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In figura 1.15 è riportato in dett
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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ore centrali della giornata avrà u
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Figura 2.6. Angolo azimutale L’or
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Tutti questi aspetti di carattere g
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Figura 2.8. Schema concentratore pa
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Figura 2.11. Esempio di concentrato
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Figura 2.13. Impianto a torre solar
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Tale legge, per il caso presentato
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Figura 3.2. Schema del “two cavit
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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5) “Volumetric reactor”: Figura
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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Fig. 4.29: Distribuzione della fraz
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4.3 Reattore solare scala laborator
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isolante; (3) Finestra ottica; (4)
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Il reattore è costituito da un cil
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temperature misurate da una termoco
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Con questo montaggio sperimentale
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di ciascun profilo) e le zone fredd
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Figura 4.38: Profilo termico della
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processo può essere scisso in 3 re
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Figura 4.39. Andamento del fattore
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5.1 Introduzione CAPITOLO 5 Ricevit
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stato individuato quale mezzo poten
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Figura 5.1: Schema esemplificativa
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In tali condizioni l’energia sola
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L’efficienza di captazione misura
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eirraggiamento quelle dovute a tale
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Con δkj è delta di Kronecker. N 4
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5.3.1 Primo prototipo Per poter ver
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Figura 5.16: Esploso del mantello e
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Figura 5.18: Disegno esecutivo dell
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Si prevede di alloggiare tale strut
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Figura 5.21: Sezione del captatore
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• Qirr,m,p = θm σ0 Tm 4 Fm-f (
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(10) Nu = (α dp) / λf (11) Qu = Q
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Tfin Pagina - 259 - di 305
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ANALISI DEI DATI PER L’AZOTO (N2)
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Graf. 4.21 Pagina - 267 - di 305
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Graf. 4.24 Tfin Pagina - 269 - di 3
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Come ci si poteva attendere tempera
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Confrontandola con la tensione mass
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Confronto tubi lisci - tubi corruga
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Andamento dell'efficienza del siste
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6.1 Introduzione CAPITOLO 6 Il simu
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La zona dove sono sistemate le lamp
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• allo xenon; • ad alogenuri me
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Il raddrizzatore è un apparecchio
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Per ovviare a tale problema si è p
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inclinazione α variabile tra 0 e 9
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Tramite un programma di ottimizzazi
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Conclusioni Nel presente lavoro è
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Non potendo essere effettuata una s
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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