Rapporto TEPSI I anno

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Fig 4.24: Temperatura massima della superficie della finestra al variare dell’emissività della struttura a nido d’ape e della schiuma ceramica. Temperatura dell asuperficie frontale dell’honeycomb = 1300 K. T quartz [K] Tquartz [K] 800 750 700 650 600 550 500 450 400 350 300 640 620 600 580 560 540 520 500 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 HC Emissivity 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 1550 THC [K] Figura 4.25: Temperatura massima della superficie della finestra al variare dell’emissività e della temperatura della struttura a nido d’ape. Coeff. di emissività del vaporizzatore = 0.95. Tq (evap= 0.95) [K] Tq (evap= 0.7) [K] Tq (evap=0.5) [K] T εHC = 0.95 [K] T εHC = 0.7 [K] T εHC = 0.5 [K] Pagina - 204 - di 305
Anche le ipotesi assunte sugli scambi termici sono state modificate, come riportato nello schema in fig. 4.27. Infatti, poiché non è stato implementato alcun meccanismo di reazione data la complessità del problema (simulazione in contemporanea dell’irraggiamento solare, presenza di una struttura porosa e fenomeno di vaporizzazione superficiale dell’H2SO4) si è ritenuto opportuno considerare istantanea la vaporizzazione al contatto con la superficie porosa e utilizzare pozzi entalpici equidistribuiti all’interno del vaporizzatore (500 W) per poter tener conto anche del I step dissociativo (fig. 4.27). Sotto tali condizioni sono stati ricavati i risultati riportati in fig. 4.28 e 4.27 pe runa potenza solare in ingresso pari a 5.5 kW (potenza di progetto). Iniezione N2 Gocce di H2SO4 injection Vaporizzatore Reattore Fig. 4.26: Griglia 3-D per la valutazione dei gradienti termici all’interno del vaporizzatore Aria Finestra Pagina - 205 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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ore centrali della giornata avrà u
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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• Buona resistenza meccanica in m
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Ries H., Kribus A., Karni J., Non-i
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Dall’analisi si evince che sia la
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Nel grafico 3.23 si nota come l’
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3.3 Considerazioni sullo stato dell
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l’assenza della finestra traspare
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solare concentrata impingente sulla
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3.1 Bibliografia PSI (Paul Scherrer
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Non potendo essere effettuata una s
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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