Rapporto TEPSI I anno

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elevato al numero di riflessioni nrf che il raggio ha compiuto prima di oltrepassare la bocca di uscita del sistema. Prag = Prag,in (rf nrf) Figura 6.10: Radiazione impingente sulla superficie della guida d’onda. Per ottimizzare anche la distribuzione della radiazione nella sezione di uscita verrà anche calcolata la potenza Pos,rag del punto di intersezione tra la retta che schematizza il raggio e la bocca di uscita. Ripetendo quanto appena descritto per tutti gli n raggi del fascio di inclinazione α in esame e per lo specifico passo assegnato all’inclinazione per considerare tutte le direzioni con cui la radiazione solare incide sulla sezione di ingresso, si ottengono due vettori di valori: potenza assegnata a ogni raggio in uscita dalla guida d’onda e distribuzione dei raggi sulla sezione di uscita. Pagina - 294 - di 305
Tramite un programma di ottimizzazione le cui due funzioni obbiettivo FOB1 e FOB2 tengano conto dei due requisiti del sistema, si può ricavare la polinomiale rappresentativa della superficie della guida d’onda . L’algoritmo di calcolo basato sulle considerazioni precedenti è riportato di seguito. Esso può essere utilizzato per mettere a punto un programma in Fortran per l’ottimizzazione della geometria della guida d’onda al variare delle condizione al contorno. Pagina - 295 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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CAPITOLO 2 2. La concentrazione del
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6. Il simulatore solare…………
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di processi per la produzione dell
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L’affermazione del supporto idrog
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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Figura1.5 Rappresentazione schemati
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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Figura 1.13. Flowsheet per la sezio
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punto da GA, pur essendo il più di
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Figura 1.14: Schema di processo ENE
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In figura 1.15 è riportato in dett
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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ore centrali della giornata avrà u
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Figura 2.6. Angolo azimutale L’or
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Tutti questi aspetti di carattere g
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Figura 2.8. Schema concentratore pa
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Figura 2.11. Esempio di concentrato
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Figura 2.13. Impianto a torre solar
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Tale legge, per il caso presentato
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Figura 3.2. Schema del “two cavit
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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5) “Volumetric reactor”: Figura
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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Figura 3.8. Rappresentazione 3D del
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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dei tubi rivolti verso l’asse del
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• Buona resistenza meccanica in m
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Figura 3.14: Geometria della finest
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Kribus A., Doron P., Rubin R., Karn
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Ries H., Kribus A., Karni J., Non-i
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C. A. LaJeunesse et al., “Thermal
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Dall’analisi si evince che sia la
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Nel grafico 3.23 si nota come l’
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UNLV Research Foundation, High temp
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De Bernardez E.R., Claria M.A., Cas
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3.3 Considerazioni sullo stato dell
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l’assenza della finestra traspare
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una superficie ideale nera posta su
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mantenere pulita la finestra a caus
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solare concentrata impingente sulla
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Sarà, quindi, necessario esplorare
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3.1 Bibliografia PSI (Paul Scherrer
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[15] Guesdon C., Development of a m
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[30] Adinberg R., Epstein M., Exper
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[47] Kläup S., Steinfeld A., Exper
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MIR Space Station, 30 th Intersocie
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[80] Miron G., Assis E., Erez A., T
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[96] Alexander D., 2kWe Solar Dynam
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destination of thermophysical and h
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[124] Roeb M., Sattler C., Klüser
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membranes for a solar thermal water
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[153] Kribus A., Timinger A., Optic
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[167] Kodama T., Kondoh Y., Tamagaw
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[182]Romero M., Buck R., Pacheco J.
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[198] Bing Du, Liang-Shih Fan, Fei
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condizioni di esercizio come, ad es
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4.2 Modellizzazione di reattori a c
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4.2.1 Metodi di risoluzione ai volu
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Posizione della componente u della
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dove φ rappresenta la grandezza sc
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Per calcolare i termini convettivi
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semplificato nel quale le gocce di
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Entrambi gli aspetti sono piuttosto
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Figura 4.10: Distribuzione della fr
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iesce a vaporizzare completamente p
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4.2.3 Modellizzazione e simulazioni
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foam honeycomb structure Figura 4.1
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• Radiazione concentrata a raggi
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4.18) conforme alla geometria del p
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Come è possibile notare in fig. 4.
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Vapour sources Vaporizer Figura 4.2
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considerazioni in seguito sono stat
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Anche le ipotesi assunte sugli scam
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Fig. 4.29: Distribuzione della fraz
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4.3 Reattore solare scala laborator
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isolante; (3) Finestra ottica; (4)
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Il reattore è costituito da un cil
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temperature misurate da una termoco
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Con questo montaggio sperimentale
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di ciascun profilo) e le zone fredd
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Figura 4.38: Profilo termico della
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processo può essere scisso in 3 re
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Figura 4.39. Andamento del fattore
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5.1 Introduzione CAPITOLO 5 Ricevit
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stato individuato quale mezzo poten
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Figura 5.1: Schema esemplificativa
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In tali condizioni l’energia sola
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L’efficienza di captazione misura
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eirraggiamento quelle dovute a tale
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Con δkj è delta di Kronecker. N 4
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5.3.1 Primo prototipo Per poter ver
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Page 267 and 268: Graf. 4.21 Pagina - 267 - di 305
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Page 275 and 276: Come ci si poteva attendere tempera
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Page 279 and 280: Confronto tubi lisci - tubi corruga
Page 281 and 282: Andamento dell'efficienza del siste
Page 283 and 284: 6.1 Introduzione CAPITOLO 6 Il simu
Page 285 and 286: La zona dove sono sistemate le lamp
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Page 293: inclinazione α variabile tra 0 e 9
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Page 301 and 302: Non potendo essere effettuata una s
Page 303 and 304: A seguito di tali risultati prelimi
Page 305: Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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