Rapporto TEPSI I anno

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zona superiore vicino alla sezione focale e una nella zona posteriore del reattore, necessarie rispettivamente all’alloggiamento dell’atomizzatore e allo scarico. Fig. 4.1: Schema dell’”Aerosol reactor” Dovendo lavorare a temperature superiori a 1000°C è stato scelto il carburo di silicio (SiSiC) quale materiale per il mantello, data la sua resistenza fino a 1400°C e ad ambienti con elevate concentrazioni di H2SO4, SO3 e SO2 grazie all’ ossidazione superficiale (formazione di SiO2) che lo preserva dalla corrosione. Inoltre i materiali ceramici in generale presentano alta conducibilità termica, alto coefficiente di assorbimento e buona resistenza agli shock termici. La camera in carburo è, poi, isolata grazie a una intercapedine in allumina che minimizza la dispersione termica per conduzione. flange for the spray focal position flange for off-gas line Pagina - 174 - di 305
4.2.1 Metodi di risoluzione ai volumi finiti Terminata la fase progettuale, per poter stimare il comportamento termico e fluidodinamico dell’apparato in vista della sua realizzazione e della sua sperimentazione da parte del DLR, si è proceduto alla modellizzazione del reattore e all’applicazione delle tecniche di Fluidodinamica Computazionale (CFD, Computational Fluid Dynamics). La Fluidodinamica Computazionale è la tecnica che permette lo studio dei problemi di fluidodinamica mediante l'utilizzo del computer. L'approccio tipico richiede di discretizzare il dominio fluido in celle elementari (volumi di controllo) così da ottenere una griglia di calcolo (fig. 4.2), sulla quale applicare metodi di risoluzione iterativi al fine di risolvere le equazioni di Navier-Stokes. Esistono diversi metodi di discretizzazione spaziale: • alle differenze finite; • agli elementi finiti; Pagina - 175 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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di processi per la produzione dell
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L’affermazione del supporto idrog
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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punto da GA, pur essendo il più di
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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ore centrali della giornata avrà u
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Tutti questi aspetti di carattere g
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Figura 3.2. Schema del “two cavit
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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5) “Volumetric reactor”: Figura
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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• Buona resistenza meccanica in m
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5.1 Introduzione CAPITOLO 5 Ricevit
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stato individuato quale mezzo poten
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Figura 5.1: Schema esemplificativa
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In tali condizioni l’energia sola
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L’efficienza di captazione misura
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Figura 5.18: Disegno esecutivo dell
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Si prevede di alloggiare tale strut
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Figura 5.21: Sezione del captatore
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• Qirr,m,p = θm σ0 Tm 4 Fm-f (
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Non potendo essere effettuata una s
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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