Rapporto TEPSI I anno

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enlightened surface 100% 80% 60% 40% 20% 0% 1 disco 2 dischi 3 dischi 0% 20% 40% 60% 80% 100% Figura 5.3: Correzioni ottiche per l’area irraggiata: a) Vista della porta scorrevole per la modifica della potenza radiante impingente; b) Superficie dei dischetti irradiata; c) Schema della variazione della superficie irradiata window surface In fig. 5.3b) è riportata la percentuale di superficie frontale dell’impaccamento poroso irradiata ai carichi parziali al variare del numero di dischi impilati (da 1 a 3). Pagina - 232 - di 305
In tali condizioni l’energia solare impingente può essere scritta come: Erad=Wsun Smirror Ocfr dove Wsun è l’intensità della radiazione concentrata, Smirror la superficie frontale dell’impaccamento poroso e Ocfr il coefficiente di correzione ottica valutato come sopra (fig 5.3b). Il calore effettivamente trasmesso alla corrente fluida di azoto sarà, invece, pari a: Indicando con η l’efficienza di captazione del ricevitore, essa può essere espressa come rapporto tra QN2 e Erad. In figg. 5.4, 5.5 e 5.6 sono riassunti i risultati ottenuti nelle varie campagne sperimentali eseguite presso la fornace solare del Dip. di Chimica de “La Sapienza”. Captation efficiency (%) 50 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0 Q = Φ ⋅ C ( T ) dT N 2 No disk 1xSiC(LP) 2xSiC(LP) 50 150 250 350 450 550 650 750 850 T disk(s) (°C) N 2 η = Tout Figura 5.4: Efficienza di captazione e trasferimento del ricevitore solare al variare della temperatura dei dischi e del loro numero nell’impaccamento. ∫ Tin QN 2 E rad pN 2 Pagina - 233 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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CAPITOLO 2 2. La concentrazione del
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6. Il simulatore solare…………
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di processi per la produzione dell
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L’affermazione del supporto idrog
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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Figura1.5 Rappresentazione schemati
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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punto da GA, pur essendo il più di
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Figura 1.14: Schema di processo ENE
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In figura 1.15 è riportato in dett
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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ore centrali della giornata avrà u
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Tutti questi aspetti di carattere g
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Tale legge, per il caso presentato
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Figura 3.2. Schema del “two cavit
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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5) “Volumetric reactor”: Figura
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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Figura 3.8. Rappresentazione 3D del
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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dei tubi rivolti verso l’asse del
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• Buona resistenza meccanica in m
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Figura 3.14: Geometria della finest
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Ries H., Kribus A., Karni J., Non-i
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Dall’analisi si evince che sia la
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Nel grafico 3.23 si nota come l’
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3.3 Considerazioni sullo stato dell
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l’assenza della finestra traspare
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una superficie ideale nera posta su
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3.1 Bibliografia PSI (Paul Scherrer
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[80] Miron G., Assis E., Erez A., T
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[96] Alexander D., 2kWe Solar Dynam
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destination of thermophysical and h
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membranes for a solar thermal water
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[153] Kribus A., Timinger A., Optic
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condizioni di esercizio come, ad es
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4.2 Modellizzazione di reattori a c
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Posizione della componente u della
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dove φ rappresenta la grandezza sc
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6.1 Introduzione CAPITOLO 6 Il simu
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La zona dove sono sistemate le lamp
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• allo xenon; • ad alogenuri me
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Il raddrizzatore è un apparecchio
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Per ovviare a tale problema si è p
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inclinazione α variabile tra 0 e 9
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Non potendo essere effettuata una s
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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