Rapporto TEPSI I anno

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aumentare la velocità di convergenza. Affinché le equazioni discretizzate possano essere risolte mediante linearizzazione è possibile tener conto solo della dipendenza lineare tra il termine sorgente e la variabile dipendente φ. Tale dipendenza è espressa nella seguente forma: ∫ V S dV = S + S φ ) ∆x ∆y φ ( φ , C φ , P P P dove i valori Sφ,C e Sφ,P possono dipendere da φ. P Durante ciascun ciclo esterno di iterazione, i valori di Sφ,C ed Sφ,P dovrebbero essere ricalcolati utilizzando i nuovi valori di φ. Un metodo che può essere utilizzato per la linearizzazione è il seguente: 0 ⎛ dSφ ⎞ 0 Sφ = Sφ + ⎜ ( φP −φ P ) dφ ⎟ ⎝ ⎠ 0 dove si indica con φP 0 il valore assegnato a φP o il valore di φP della precedente iterazione esterna. 4.2.2 Simulazioni ai Volumi Finiti dell’ “Aerosol Reactor” Tutte le simulazioni sono state effettuate utilizzando il codice di calcolo ai Volumi Finiti Star-CD. Inizialmente si è cercato di valutare il comportamento fluidodinamico e termico globale del reattore e, in particolare, verificare preliminarmente se la configurazione dell’apparato consentiva un uniforme riscaldamento della carica. E’ stata creata una griglia bidimensionale (fig. 4.6) e, per le valutazioni preliminari, è stato messo a punto un modello fisico Pagina - 182 - di 305
semplificato nel quale le gocce di H2SO4 in ingresso con l’aerosol sono state sostituite con sorgenti di vapore uniformemente distribuite lungo l’asse dello spray. Lungo il medesimo asse, si è tenuto conto del calore latente di vaporizzazione delle gocce applicando opportuni pozzi entalpici. Il flusso di azoto utilizzato nell’atomizzatore per il trasporto delle gocce di acido solforico è stato, invece, iniettato dalla sezione di ingresso in modo uniforme. Inoltre non sono stati implementati gli step reattivi poiché la reazione, al momento in cui sono state effettuate tali simulazioni, nelle condizioni operative del reattore non era nota. Focal Plane H2SO4 Vapor Sources Fig. 4.6: Griglia di calcolo per l’ “Aerosol reactor”. Poiché il software commerciale Star-CD non prevedeva la possibilità di applicazioni relative alla radiazione solare concentrata ma solo con Pagina - 183 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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di processi per la produzione dell
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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Figura 1.13. Flowsheet per la sezio
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punto da GA, pur essendo il più di
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Figura 1.14: Schema di processo ENE
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In figura 1.15 è riportato in dett
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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ore centrali della giornata avrà u
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Tutti questi aspetti di carattere g
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Tale legge, per il caso presentato
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Figura 3.2. Schema del “two cavit
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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5) “Volumetric reactor”: Figura
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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• Buona resistenza meccanica in m
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Figura 3.14: Geometria della finest
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Ries H., Kribus A., Karni J., Non-i
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Dall’analisi si evince che sia la
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Nel grafico 3.23 si nota come l’
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L’efficienza di captazione misura
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Con δkj è delta di Kronecker. N 4
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Figura 5.18: Disegno esecutivo dell
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Si prevede di alloggiare tale strut
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Figura 5.21: Sezione del captatore
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ANALISI DEI DATI PER L’AZOTO (N2)
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Come ci si poteva attendere tempera
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Confronto tubi lisci - tubi corruga
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inclinazione α variabile tra 0 e 9
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Conclusioni Nel presente lavoro è
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Non potendo essere effettuata una s
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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