Rapporto TEPSI I anno

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Conduzione Temperatura uniforme Reirraggiamento Conduzione Assorbimento radiazione Sorgenti termiche Fig. 4.27: Schema del modello fisico di scambio termico utilizzato per effettuare le simulazioni Fig. 4.28: Distribuzione delle temperature all’interno del vaporizzatore per Pirr= 5.5 kW. Radiazione e Convezione Irraggiamento Pagina - 206 - di 305
Fig. 4.29: Distribuzione della frazione in massa del vapore (SO3 + H2O) per Pirr= 5.5 kW. Tali risultati lasciano già intravedere alcuni pesanti limitazioni intrinseche alla tipologia di reattore utilizzato: • I gradienti termici interni alla struttura porosa sono molto rilevanti, nonostante l’esiguità della portata di liquido considerata (5 ml/min). Ciò significa che il vaporizzatore così concepito è sottoposto a notevoli stress di tipo termico che possono portare in breve tempo al suo danneggiamento. Inoltre, poiché non è in grado di trasmettere il calore in modo efficace alla carica, esiste un limite piuttosto stringente sulla portata massima di acido solforico iniettabile Pagina - 207 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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CAPITOLO 2 2. La concentrazione del
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6. Il simulatore solare…………
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di processi per la produzione dell
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L’affermazione del supporto idrog
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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punto da GA, pur essendo il più di
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Figura 1.14: Schema di processo ENE
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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ore centrali della giornata avrà u
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Figura 3.2. Schema del “two cavit
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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5) “Volumetric reactor”: Figura
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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Figura 3.8. Rappresentazione 3D del
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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dei tubi rivolti verso l’asse del
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• Buona resistenza meccanica in m
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Figura 3.14: Geometria della finest
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Ries H., Kribus A., Karni J., Non-i
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Dall’analisi si evince che sia la
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Nel grafico 3.23 si nota come l’
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3.3 Considerazioni sullo stato dell
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l’assenza della finestra traspare
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una superficie ideale nera posta su
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mantenere pulita la finestra a caus
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solare concentrata impingente sulla
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3.1 Bibliografia PSI (Paul Scherrer
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MIR Space Station, 30 th Intersocie
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[80] Miron G., Assis E., Erez A., T
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ANALISI DEI DATI PER L’AZOTO (N2)
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Come ci si poteva attendere tempera
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Confronto tubi lisci - tubi corruga
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Andamento dell'efficienza del siste
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inclinazione α variabile tra 0 e 9
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Non potendo essere effettuata una s
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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