Rapporto TEPSI I anno

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Vapour sources Reactor receiver Figura 4.18: Griglia 3-D semplificata per la valutazione del riscaldamento della finestra di quarzo. Temperatura fissata Conduzione Pozzi entalpici Conduzione Finestra semitrasparente Convezione Boundary aperto Quartz window Figura 4.19: Schema del modello fisico di scambio termico utilizzato per effettuare le simulazioni Air Pagina - 198 - di 305
Come è possibile notare in fig. 4.20, dove viene presentato il riscaldamento del quarzo simulato con il software commerciale Star-CD e rilevato con termocamera a infrarossi presso i laboratori del DLR, c’è una sostanziale equivalenza dei risultati ottenuti. In tal modo è stato possibile valutare le temperature e i gradienti termici indotti sulla finestra al variare delle condizioni operative del ricevitore in assenza del vaporizzatore. DLR thermographic picture Figura 4.20: Confronto dei risultati ottenuti sperimentalmente e tramite simulazioni numeriche per il riscaldamento della superficie esterna della finestra di quarzo con temperatura della superficie frontale della struttura a nido d’aper di 1473 K e potenza radiante di 5 kW. Portata SO3+H2O: 0.7 kg/hr; Pareti: conduttività 8.5 W/m2K, emissività 0.95; Proprietà della finestra di quarzo: assorbimento della radiazione solare pari al 4%, emissività 0.8 e trasmissività 0.7; Assorbimento della radiazione da parte del vapore pari all’11.6%. Pagina - 199 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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CAPITOLO 2 2. La concentrazione del
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6. Il simulatore solare…………
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di processi per la produzione dell
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L’affermazione del supporto idrog
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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Figura1.5 Rappresentazione schemati
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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punto da GA, pur essendo il più di
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Figura 1.14: Schema di processo ENE
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In figura 1.15 è riportato in dett
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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ore centrali della giornata avrà u
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Tutti questi aspetti di carattere g
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Figura 2.8. Schema concentratore pa
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Tale legge, per il caso presentato
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Figura 3.2. Schema del “two cavit
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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5) “Volumetric reactor”: Figura
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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dei tubi rivolti verso l’asse del
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• Buona resistenza meccanica in m
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Figura 3.14: Geometria della finest
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Ries H., Kribus A., Karni J., Non-i
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C. A. LaJeunesse et al., “Thermal
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Dall’analisi si evince che sia la
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Nel grafico 3.23 si nota come l’
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UNLV Research Foundation, High temp
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De Bernardez E.R., Claria M.A., Cas
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3.3 Considerazioni sullo stato dell
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l’assenza della finestra traspare
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una superficie ideale nera posta su
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mantenere pulita la finestra a caus
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solare concentrata impingente sulla
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Sarà, quindi, necessario esplorare
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3.1 Bibliografia PSI (Paul Scherrer
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Figura 5.21: Sezione del captatore
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• Qirr,m,p = θm σ0 Tm 4 Fm-f (
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ANALISI DEI DATI PER L’AZOTO (N2)
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Come ci si poteva attendere tempera
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inclinazione α variabile tra 0 e 9
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Conclusioni Nel presente lavoro è
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Non potendo essere effettuata una s
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A seguito di tali risultati prelimi
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Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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