Rapporto TEPSI I anno

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Andamento delle temperature del collettore per tubi lisci e tubi corrugati dato n = 9, dp = 3 mm 1500 1400 1300 1200 1100 1000 900 800 700 150 250 350 450 550 650 750 850 950 1050 °C mf ( 10^-5 kg/s) Tw - Tubi Corrugati Tfout - Tubi corrugati Tw - Tubi Lisci Tfout - Tubi Lisci Tfin T amb Andamento delle temperature del collettore per tubi lisci e tubi corrugati dato n = 9, dp = 9 mm 1400 1300 1200 1100 °C 1000 900 800 700 1200 2200 3200 4200 5200 6200 7200 8200 9200 Tw - Tubi Corrugati Tfout - Tubi corrugati Tw - Tubi Lisci Tfout - Tubi Lisci Tfin T amb mf ( 10^-5 kg/s) Pagina - 280 - di 305
Andamento dell'efficienza del sistema considerando tubi corrugati e tubi lisci alla variare della velocità (dato n = 9, dp = 9 mm) 70 60 50 40 % 30 20 10 vf (m/s) 0 10 30 50 70 Tubi corrugati - dp = 9 mm Tubi corrugati - dp = 3 mm Tubi lisci - dp = 9 mm Tubi lisci - dp = 3 mm Pagina - 281 - di 305
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Facoltà di Ingegneria Dipartimento
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CAPITOLO 2 2. La concentrazione del
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6. Il simulatore solare…………
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di processi per la produzione dell
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L’affermazione del supporto idrog
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4. Combinazione del reforming con v
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Altra strada praticata è quella ch
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Per quanto riguarda la produzione d
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dell’acqua avviene grazie alla pr
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fisso, il flusso gassoso attraverso
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Un impianto UT-3 è stato realizzat
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Nella seconda reazione sopra riport
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Figura1.5 Rappresentazione schemati
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eazioni globali, il coinvolgimento
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Se comparato con il ciclo WH, tale
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3 FeCl2(s) + 4 H2O(g) → Fe3O4(s)
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Sezione 2 (H 2SO 4+4H 2O)⇒ (H 2SO
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• Decomposizione di SO3 secondo l
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In particolare Fedders et al. hanno
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una miscela acqua-acido solforico c
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T1: Torre di separazione di SO3; HX
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quanto descritto in precedenza, nel
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Tale arrangiamento risulta essere u
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La pressione viene incrementata (po
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Figura 1.13. Flowsheet per la sezio
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punto da GA, pur essendo il più di
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Figura 1.14: Schema di processo ENE
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In figura 1.15 è riportato in dett
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Nel totale il calore richiesto per
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sistema di captazione e concentrazi
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L’energia raggiante che viene tra
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La radiazione elettromagnetica prov
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ore centrali della giornata avrà u
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La radiazione diffusa appare unifor
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a) b) c) d) Figura 4.5. Esempi di a
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Figura 2.6. Angolo azimutale L’or
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Tutti questi aspetti di carattere g
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Figura 2.8. Schema concentratore pa
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Figura 2.11. Esempio di concentrato
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Figura 2.13. Impianto a torre solar
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Tale legge, per il caso presentato
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Le perdite imputabili a questi ulti
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Il rendimento di spillamento ( η s
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Percentage Loss Design Point, Annua
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Con il presente lavoro si è cercat
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forze centrifughe generate dalla ro
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Figura 3.2. Schema del “two cavit
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l’utilizzo di un gas ausiliario c
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5) “Volumetric reactor”: Figura
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Treactor, Qsolar è il valore della
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Dagli esperimenti non emergono segn
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l’accumulo termico. Ciascuna fasc
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Figura 3.8. Rappresentazione 3D del
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igenerazione. Con tali metodi è st
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termici sulle pareti dei tubi di ol
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dei tubi rivolti verso l’asse del
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• Buona resistenza meccanica in m
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Figura 3.14: Geometria della finest
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Kribus A., Doron P., Rubin R., Karn
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Ries H., Kribus A., Karni J., Non-i
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C. A. LaJeunesse et al., “Thermal
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Dall’analisi si evince che sia la
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Nel grafico 3.23 si nota come l’
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UNLV Research Foundation, High temp
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De Bernardez E.R., Claria M.A., Cas
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3.3 Considerazioni sullo stato dell
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l’assenza della finestra traspare
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una superficie ideale nera posta su
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mantenere pulita la finestra a caus
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solare concentrata impingente sulla
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Sarà, quindi, necessario esplorare
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3.1 Bibliografia PSI (Paul Scherrer
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[15] Guesdon C., Development of a m
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[30] Adinberg R., Epstein M., Exper
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[47] Kläup S., Steinfeld A., Exper
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MIR Space Station, 30 th Intersocie
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[80] Miron G., Assis E., Erez A., T
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[96] Alexander D., 2kWe Solar Dynam
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destination of thermophysical and h
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[124] Roeb M., Sattler C., Klüser
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membranes for a solar thermal water
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[153] Kribus A., Timinger A., Optic
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[167] Kodama T., Kondoh Y., Tamagaw
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[182]Romero M., Buck R., Pacheco J.
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[198] Bing Du, Liang-Shih Fan, Fei
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condizioni di esercizio come, ad es
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4.2 Modellizzazione di reattori a c
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4.2.1 Metodi di risoluzione ai volu
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Posizione della componente u della
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dove φ rappresenta la grandezza sc
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Per calcolare i termini convettivi
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semplificato nel quale le gocce di
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Entrambi gli aspetti sono piuttosto
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Figura 4.10: Distribuzione della fr
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iesce a vaporizzare completamente p
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4.2.3 Modellizzazione e simulazioni
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foam honeycomb structure Figura 4.1
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• Radiazione concentrata a raggi
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4.18) conforme alla geometria del p
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Come è possibile notare in fig. 4.
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Vapour sources Vaporizer Figura 4.2
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considerazioni in seguito sono stat
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Anche le ipotesi assunte sugli scam
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Fig. 4.29: Distribuzione della fraz
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4.3 Reattore solare scala laborator
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isolante; (3) Finestra ottica; (4)
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Il reattore è costituito da un cil
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temperature misurate da una termoco
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Con questo montaggio sperimentale
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di ciascun profilo) e le zone fredd
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Figura 4.38: Profilo termico della
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processo può essere scisso in 3 re
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Figura 4.39. Andamento del fattore
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5.1 Introduzione CAPITOLO 5 Ricevit
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Page 249 and 250: Figura 5.21: Sezione del captatore
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Page 275 and 276: Come ci si poteva attendere tempera
Page 277 and 278: Confrontandola con la tensione mass
Page 279: Confronto tubi lisci - tubi corruga
Page 283 and 284: 6.1 Introduzione CAPITOLO 6 Il simu
Page 285 and 286: La zona dove sono sistemate le lamp
Page 287 and 288: • allo xenon; • ad alogenuri me
Page 289 and 290: Il raddrizzatore è un apparecchio
Page 291 and 292: Per ovviare a tale problema si è p
Page 293 and 294: inclinazione α variabile tra 0 e 9
Page 295 and 296: Tramite un programma di ottimizzazi
Page 299 and 300: Conclusioni Nel presente lavoro è
Page 301 and 302: Non potendo essere effettuata una s
Page 303 and 304: A seguito di tali risultati prelimi
Page 305: Sakurai M., Nakajiama H., Amir R.,
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