Qualification de IONIC, instrument de recombinaison ...

tel-00010396, version 1 - 4 Oct 2005
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- 4. RECOMBINAISON OPTIQUE INTÉGRÉE : JUSTIFICATION DES CHOIX
TECHNOLOGIQUES, BESOINS ET SOLUTIONS
0.15 mm
150 microns
10 mm
15
10
5
0
Modulus of interferogram
2500 3000 3500 4000
Fig. 4.3 – Schéma d’un recombinateur multi-axial en optique intégrée réalisé par Jean-
Philippe Berger (gauche) et module de la transformée de Fourier (droite) de la figure d’in-
terférence obtenue (Berger et al., 2000a). On y voit bien la distribution non redondante des
angles entre les voies d’arrivée des 8 faisceaux, et les 28 fréquences distinctes correspondant
à chacune des lignes de base sont accessibles.
et de phase. On pourra donc être tenté de faire un choix différent d’un type d’objet astro-
physique à un autre. Là encore l’optique intégrée apporte une solution très intéressante par
sa petite taille et sa grande versatilité. Les premiers tests sur le ciel menés à IOTA (voir pa-
ragraphe 6.2) ont prouvé cette souplesse d’utilisation, la permutation entre deux composants
différents s’étant faite en moins de deux heures.
Dans chacun des modes l’information interférométrique pourra être obtenue de différentes
façons. On pourra aller d’une recombinaison entièrement par paires à la recombinaison de
tous les faisceaux ensemble sur une même sortie. Les configurations intermédiaires sont bien
sûr également possibles, divisant ainsi le réseau principal en sous-réseaux. Pour N télescopes
on ira donc de N(N-1)/2 mesures interférométriques pour la recombinaison par paires à 1
mesure pour la recombinaison ”tout-en-un”.
L’obtention de l’information interférométrique séparément pour chacune des lignes de
base génère les mêmes besoins de codage dans les deux modes de recombinaison.
Dans le mode co-axial, les franges sont codées temporellement et il est donc nécessaire d’avoir
une modulation du chemin optique de chaque voie par rapport aux autres. Les fréquences
de modulations des chemins optiques devront donc être non redondantes si on ne veut pas
mélanger les différentes informations. Dans le cas du mode multi-axial, où l’on obtient les
franges codées spatialement sur le détecteur, la pupille de sortie de l’interféromètre est obtenue
par un ré-arrangement des positions relatives des faisceaux puisque Les faisceaux sont tous
ramenés dans le même plan, celui défini par le substrat. Puisque l’on n’a plus qu’une dimension
pour le codage spatial des franges, on ne va pas pouvoir utiliser l’orientation de celles-ci comme
moyen de discrimination mais uniquement les valeurs des interfranges. Avec les transitions