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DISEÑO ESTRUCTURAL DE LA GRUA INTERMODAL 119 λr 161.0 λ λ ≤ λp (Sección compacta) Perfil rectangular Patín atiesado λp 31.6 λr 53.8 λ ≤ λp (Sección compacta) λ Alma λp 106 λr 161 λ ≤ λp (Sección compacta) 3. Estado límite de resistencia “Pandeo lateral torsional por inestabilidad de la viga debido a la flexión” La evaluación de la resistencia a flexión de una viga no arrostrada lateralmente, cuya longitud “Lb” se encuentra entre los límites Lp y Lr (pandeo lateral-torsional inelástico) se resume a continuación. Lr (m) Lp (m)
120 Lb (m) 16 Mp (N.m) Mr (N.m) Cb 1.42 Mn (N.m) Resistencia nominal a la flexión φb Mn Resistencia requerida Mu 562691 Lr (m) Lp (m) Lb (m) 16 Mp (KN.m) Mr (KN.m) Cb 1.42 Mn (N.m) Resistencia nominal a la flexión φb Mn Resistencia requerida Mu 562691 4. Estado límite de resistencia “Abolladura por inestabilidad del alma frente a esfuerzos cortantes” A continuación se evaluará la resistencia al cortante de la viga, basándonos en la relación h/tw (peralte / espesor) que especifica el AISC en su método LRFD (ver sección 3.2.5). Alma no inestable h/tw ≤ 69.7 Pandeo inelástico del alma 69.7 ≤ h/tw ≤ 87.2
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DISEÑO DE UNA GRÚA INTERMODAL PAR
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PROLOGO Después de una breve exper
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10 Contenedor de 40 pies (12 m.) pa
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Capítulo 2 MÉTODOS DE DISEÑO Y P
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2.2.3. Ventajas del método LRFD M
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MÉTODOS DE DISEÑO Y PLANEACIÓN D
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46 El esfuerzo que causa el pandeo
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50 donde λc es: (3-6) Sin embargo,
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CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 1. L
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ANEXO PROPIEDADES TORSIONALES DE SE
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