Ver/Abrir - Pirhua - Universidad de Piura

More documents

Recommendations

Info

DISEÑO ESTRUCTURAL DE LA GRUA INTERMODAL 133 Según se aprecia en la figura 4-40a, las columnas descansan sobre los extremos de la viga base, es decir, todo el peso de la estructura se concentra en pequeñas áreas localizadas en el patín superior (figura 4-40b); las especificaciones de diseño dadas por el AISC-LRFD para la verificación de los estados límites concernientes a cargas concentradas, se mencionan en la sección 3.2.6. Figura 4-40 (a) (b) 6. Descripción de la geometría de la viga seleccionada y evaluación de las propiedades geométricas y mecánicas, así como el peso. Viga seleccionada Dimensiones de la columna Longitud del alma h (m) 0.75 Longitud del patín b (m) 0.46 Espesor del patín e (m) 0.03 Espesor del alma w (m) Propiedades geométricas 0.03 Momento de inercia Ix (m4) 0.005221575 Momento de inercia Iz (m4) 0.0024035 Radio de giro rx (m) 0.275090894 Radio de giro rz (m) 0.186636902 Area de la sección A (m2) 0.069
134 Módulo de torsión J (m4) 0.003777322 Módulo de alabeo Cw (m6) 0 Módulo de sección elástico transversal (m3) 0.0139242 Módulo de sección elástico longitudinal (m3) 0.01045 Propiedades mecánicas Módulo de elasticidad E (Pa) 1.9995E+11 Módulo de rigidez G (Pa) 77221000000 Peso (N) 32519.7 7. Estado límite de resistencia “Pandeo local de los elementos de la viga debido a esfuerzos de flexión” Patín λ 7.7 λp 10.8 λr 24 λ ≤ λp (Sección compacta) Alma λ 25.0 λp 106.0 λr 161.0 λ ≤ λp (Sección compacta) 8. Estado límite de resistencia “Pandeo lateral torsional por inestabilidad de la viga debido a la flexión” Lr (m) 620.72 Lp (m) 20.42 Lb (m) 6 Mp (KN.m) 3815.2308 Mr (KN.m) 1907.62 Cb 1.22 Mn (N.m) 3815.2308 Resistencia nominal a la flexión φb Mn 4239432 Resistencia requerida Mu 880000 9. Estado límite de resistencia “Abolladura por inestabilidad del alma frente a esfuerzos cortantes” Alma no inestable si h/tw ≤ 69.6
Page 1 and 2:
DISEÑO DE UNA GRÚA INTERMODAL PAR
Page 3 and 4:
UNIVERSIDAD DE PIURA FACULTAD DE IN
Page 5 and 6:
PROLOGO Después de una breve exper
Page 7 and 8:
INDICE CAPITULO 1: TERMINALES MARÍ
Page 9 and 10:
4.3.1.2. Carga viva de la columna 8
Page 11 and 12:
La selección de la geometría de l
Page 13 and 14:
4 La c ondición f undamental pa ra
Page 15 and 16:
6 Figura 1-2 AUMENTO DEL COMERCIO Y
Page 17 and 18:
8 1.2. PANORAMA NACIONAL DE LOS TER
Page 19 and 20:
10 Contenedor de 40 pies (12 m.) pa
Page 21 and 22:
12 Tractor con 5ª rueda elevable U
Page 23 and 24:
14 Figura 1-17 COMERCIO MARÍTIMO D
Page 25 and 26:
16 hilera. Las carretillas de eleva
Page 27 and 28:
Capítulo 2 MÉTODOS DE DISEÑO Y P
Page 29 and 30:
2.2. MÉTODOS DE DISEÑO MÉTODOS D
Page 31 and 32:
2.2.3. Ventajas del método LRFD M
Page 33 and 34:
MÉTODOS DE DISEÑO Y PLANEACIÓN D
Page 35 and 36:
Page 37 and 38:
Page 39 and 40:
Page 41 and 42:
Page 43 and 44:
Page 45 and 46:
Page 47 and 48:
Page 49 and 50:
Page 51 and 52:
A continuación se esquematizan alg
Page 53 and 54:
44 Figura 3-2 Conforme aumentan su
Page 55 and 56:
46 El esfuerzo que causa el pandeo
Page 57 and 58:
48 para este rango, usando el módu
Page 59 and 60:
50 donde λc es: (3-6) Sin embargo,
Page 61 and 62:
52 Figura 3-11 Se puede observar en
Page 63 and 64:
54 La carga crítica correspondient
Page 65 and 66:
56 Hay casos en que las placas son
Page 67 and 68:
58 Figura 3-18 (a) (b) Por lo que e
Page 69 and 70:
60 fluencia” (Momento necesario p
Page 71 and 72:
62 λr : Límite superior para secc
Page 73 and 74:
64 El método LRFD del AISC indica
Page 75 and 76:
66 3.2.7. Deflexiones Cuando las vi
Page 77 and 78:
68 donde: E = Módulo de elasticida
Page 79 and 80:
70 Ocurre si la longitud "L" de la
Page 81 and 82:
72 3.2.9. Flexión biaxial en secci
Page 83 and 84:
74 donde: Pu : Resistencia requerid
Page 85 and 86:
76 • Resistencia y rigidez DESLIZ
Page 87 and 88:
78 la posición de los cables que s
Page 89 and 90:
80 Fuerza cortante Columnas 7 222 N
Page 91 and 92: 82 La velocidad del viento a esta a
Page 93 and 94: 84 DIAGRAMA DE FUERZA CORTANTE DIAG
Page 95 and 96: 86 Las fuerzas que tienden a volcar
Page 97 and 98: 88 donde: Pu : Resistencia requerid
Page 99 and 100: 90 4.3.2 Cálculo de la resistencia
Page 101 and 102: 92 evalúan los estados límites de
Page 103 and 104: 94 λ Patín atiesado λp 31.6 λr
Page 105 and 106: 96 Pu/φcPn Mux / φbMnx Muy / φbM
Page 107 and 108: 98 Lo recomendable sería que la lo
Page 109 and 110: 100 λp 31,6 λr 53,8 λ ≤ λp (S
Page 111 and 112: 102 Se comprobó que si se quería
Page 113 and 114: 104 λc 0.84 Fcr (N/m2) 101701312 P
Page 115 and 116: 106 Plano longitudinal δmax 0.0117
Page 117 and 118: 108 Sección extremo inferior Secci
Page 119 and 120: 110 B1 0.92 B2 1.08 Resistencia Req
Page 121 and 122: 112 2. Resistencia a compresión Pe
Page 123 and 124: 114 Resistencia a flexión longitud
Page 125 and 126: 116 Utilizaremos el proceso de sele
Page 127 and 128: 118 La longitud del patín del dint
Page 129 and 130: 120 Lb (m) 16 Mp (N.m) Mr (N.m) Cb
Page 131 and 132: 122 1. Descripción de la geometrí
Page 133 and 134: 124 1. Descripción de la geometrí
Page 135 and 136: 126 deformaciones se encuentren den
Page 137 and 138: 128 4.5.1. Resultados Por medio del
Page 139 and 140: 130 Figura 4-38 RESISTENCIA A FLEXI
Page 141: 132 • Pandeo local de los element
Page 145 and 146: Capítulo 5 RESULTADOS OBTENIDOS DE
Page 147 and 148: 138 5.1.1. Resultados de esfuerzos
Page 149 and 150: 140 Figuras 5-4
Page 151 and 152: 142 A continuación se presentan de
Page 153 and 154: 144 Vista Frontal Vista de Perfil
Page 155 and 156: 146 5.1.4. Resultados de desplazami
Page 159 and 160: 150 Esfuerzos presentes en la estru
Page 163 and 164: 154
Page 169 and 170: 160 A cont inuación se presentan d
Page 175 and 176: 166 Figuras 5-26
Page 183 and 184: 174 Cuando sólo consideramos las c
Page 185 and 186: CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 1. L
Page 187 and 188: lo que se verifica que el cambio de
Page 189: ANEXO PROPIEDADES TORSIONALES DE SE
show all

Ver/Abrir - Pirhua - Universidad de Piura

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?