ETUDE DES MACHINES ELECTRIQUES PAR CAO

Chapitre III CAO d’un générateur synchrone à aimant permanent sous Flux 2D
200
100
0
-100
-200
(E-6) Weber
0 25 50 75
mm
CURVE C2D_8 0
Vector potential / Vector potential
CEG
Fig. (III. 25): flux le long de l’entrefer Fig. (III. 26): Champ le long de l’entrefer
Tableau (III. 5): Résultats du modèle analytique-numérique de la machine
101
Analytique Numérique
Induction d’entrefer au stator maximale 0.53 T 0.41T
Induction d’entrefer au stator 0.60 T 0.40 T
Induction moyenne dans les dents 1.40 T < 0.97 T
Induction moyenne dans la culasse stator 1.40 T < 0.97 T
Induction moyenne dans la culasse rotor 1.40 T > 1.70 T
Valeur efficace de la f.e.m (1 ère harmonique) 241 V 171 V
On s’aperçoit alors qu’il existe des disparités très importantes entre les résultats obtenus par
les simulations et ceux prévus par l’approche analytique. Par exemple, la valeur du fondamental de
l’induction d’entrefer est inférieure à celle prévue par les calculs analytiques, ce qui réduire d’autant
le fondamental de la f.é.m., de la machine.
Par ailleurs, on constate un effet de filtrage de l’entrefer sur la forme d’onde de l’induction, celle- ci
est très proche d’une sinusoïde alors qu’on l’avait supposée trapézoïdale lors des calculs
analytiques. Concernant la culasse et les dents au stator, on remarque que l’induction moyenne est
également largement inférieure à celle prévue analytiquement, alors que, à l’inverse, l’induction
moyenne dans les culasses du rotor est supérieure aux valeurs prévues, ce qui devrait conduire à une
saturation du fer au rotor.
300
200
100
-99,999
-200
-300
(E3) A/m
0 25 50 75
mm
CURVE
Field / Normal c
CEG