ETUDE DES MACHINES ELECTRIQUES PAR CAO
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Chapitre III <strong>CAO</strong> d’un générateur synchrone à aimant permanent sous Flux 2D<br />
em= k 2 A ( π 2<br />
L B D L/<br />
4)<br />
cosψ<br />
(III. 19)<br />
C b1<br />
1e<br />
avec k b1<br />
le coefficient de bobinage et ψ l’angle électrique entre le courant et la force<br />
électromotrice du stator.<br />
Tableau (III. 3): Principales caractéristiques électriques de la machine étudiée<br />
Puissance maximale<br />
Vitesse de rotation<br />
Type d’aimant permanent<br />
Nombre de phases<br />
Tableau (III. 4): Principaux paramètres du générateur étudié<br />
86<br />
P 300 kW<br />
Ω 15 tr/min<br />
NdFeB<br />
m 3<br />
Epaisseur d’aimants ea 0.017 m<br />
Induction rémanente Br 1.2 T<br />
Epaisseur de culasse ec 0.090 m<br />
Profondeur d’encoche eenc 0.035 m<br />
Proportion d’encoches kenc 0.57<br />
Longueur axiale L 0.410 m<br />
Proportion d’aimant β 0.70<br />
Induction d’entrefer du stator Β1e 0.60 T<br />
Densité linéique de courant AL 6 A/mm<br />
Densité surfacique de courant J 4 A/mm 2<br />
Notons que dans l’expression (III. 19), on ne s’intéresse qu’à l’interactions des<br />
fondamentaux du courant et de f.e.m. Cette approche, reposant sur des formulations très simplifiées,<br />
conduit à une résolution directe du problème inverse qui consiste à obtenir les dimensions<br />
principales de la machine à partir d’un cahier des charges donné (puissance, vitesse,…etc). A partir<br />
des formules (III. 13) à (III. 19), on obtient les résultats résumés dans le Tableau (III. 4), pour un<br />
cahier des charges décrit au Tableau (III. 3).