ETUDE DES MACHINES ELECTRIQUES PAR CAO

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Chapitre IV <strong>CAO</strong> optimisée d’un moteur asynchrone sous Matlab/Flux 2D avec : υ , σ , V représentent respectivement, la permitivité magnétique, la conductivité électrique et le potentiel scalaire électrique. Cette équation exprimée dans le repère fixe lié au stator nécessite pour la résoudre, une grille fixe, uniforme et finement discrétisée. A chaque pas de temps, il faut faire tourner le rotor, remailler l’ensemble du domaine et établir les relations entre le premier maillage et le nouveau. Cela revient à faire tourner la géométrie du rotor sans toucher à la base nodale de résolution. La loi de l'ohm est écrite comme suit: ( V) t grad J = −σ ∂A + (IV. 18) ∂ Une méthode qui prend la limite représentant les courants de Foucault dans un conducteur massif, permet de résoudre (IV. 17) au moyen de variables complexes, en fait cela nous conduit à résoudre l’équation suivante: σ A jωσ A t = ∂ (IV. 19) ∂ Par suite, les non linéarités des matériaux magnétiques des tôles de fer, la réluctivité magnétique est variable. Pour résoudre ce problème, une méthode itérative de Newton-Raphson a été employée. La présence des sources sinusoïdales, avec les matériaux non linéaires mène à une variation de l'énergie magnétique stockée en fonction du temps. Afin de calculer l'énergie magnétique correspondant à une valeur maximal donnée de l'induction, une courbe équivalente de B(H) a été employée et montré dans figure (IV. 23) . Dans le cas du moteur à induction, les courants du rotor ont la pulsation g ω , où g représente le glissement propre de l’harmonique de rang n du rotor. Afin de pouvoir modéliser les courants induits dans le rotor, la pulsation g ω sera considérée dans le rotor. Cette hypothèse, cependant, mène à une représentation fausse des harmoniques de l'espace, dont la pulsation est alors: ( 1− n( 1−g)) ω (IV. 20) Tous ces hypothèse, nous amène à résoudre les deux équations suivantes: 117
Chapitre IV <strong>CAO</strong> optimisée d’un moteur asynchrone sous Matlab/Flux 2D rotυ eq rot A+ jσ gω A+ σ grad V = 0 (IV. 21) J= −jσgωA−σgrad V (IV. 22) IV.3.1.3a Equations du rotor La formulation des d'éléments finis des deux équations (IV. 21) et (IV. 22), nous ramène au système suivant des équations dans le cas des conducteurs massifs. avec: Cij L∫∫σ αi dΩ = Ω ([ S] + jgω [ L])[ A] −[ C][ ∆V] = 0 (IV. 23) −ω j g[ R][ C] t [ A] + [ ∆V] = [ R][ D] J (IV. 24) L∫∫υ grad αi grad dΩ Sij = α j Ω Lij = α j Ω L∫∫σ αi dΩ = R = L ∫σ ds Rkk k Ω [ ∆ V] : représente la différence de potentiel, avec S et L sont la surface et la longueur du conducteur, D représente un vecteur des sens de conducteurs dont les termes valent 1 ou –1, J est le courant total parcourant le circuit. J1 J2 Ji Ji+1 ∆va2 ∆vai ∆vai+1 Rotor ∆v1 ∆v2 ∆vb-1 ∆vbi ∆vbi+1 Bars I1 I2 Ii-1 Ii Ii+1 Fig. (IV. 5): Le raccordement des barres et des extrémités-anneaux 118
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République Algérienne Démocratiq
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Sommaire Sommaire Introduction Gén
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Introduction Générale
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2 Introduction générale électrom
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Chapitre I CAO des Machines Electri
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Chapitre III CAO d’un générateu
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Page 157 and 158: 146 Bibliographie [29] M. Ciof, A.
Page 159 and 160: 148 Bibliographie [59] M. Bonnet,
Page 161 and 162: 150 Bibliographie [90] A.T. Brahimi
Page 163: Résumé Ce travail est basé sur l
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