Fissuration des mortiers - CSTB

More documents

Recommendations

Info

Conception de l’essai à l’anneau adapté aux couches minces À partir des relations vues précedemment (cf. paragraphe 5.1), on peut également écrire les équations de comportement pour l’anneau laiton et l’anneau mortier, d’après l’équation 2.7 : et en élasticité (cf. équation 2.11) : dσlaiton = K.dεanneau dσmortier = Emortier.dεelastique On détermine ainsi dεelastique en remplaçant dans l’équation 2.9 : (2.10) (2.11) dεelastique = −K. dεanneau (2.12) Emortier Les déformations totales mesurées avec l’anneau laiton sont la somme des déformations élastiques, de retrait libre et viscoélastiques comme le fluage et la micro-fissuration. On peut traduire cela en équation (cf. équation 2.13). dεanneau = dεelastique + dεretraitlibre + dεnonlineaires (2.13) Il nous reste à isoler la partie des déformations viscoélatiques que l’on veut calculer (cf. équation 2.14). dεnonlineaires = dεanneau − dεretraitlibre − dεelastique (2.14) Puis à intégrer et à remplacer les déformations élastiques qu’on a déterminées dans l’équation 2.13 (cf. équation 2.15). t dεanneau εnonlineaires = εanneau − εretraitlibre + K. 24h Emortier(t) (2.15) Avec pour récapituler : • εnonlineaires : les déformations non linéaires que l’on cherche à déterminer • εanneau : les déformations de l’anneau laiton mesurées au cours du temps par les jauges • εretraitlibre : les déformations de retrait libre mesurées sur une éprouvette linéique (voir partie sur le retrait libre) • K : la rigidité théorique de l’anneau laiton déterminée en pararagraphe 2.1 • Emortier : le module d’Young dynamique du mortier déterminé expérimentalement par mesures ultrasonores Il est important de noter que le calcul de ces déformations est effectué après démoulage du matériau, c’est-à-dire après 24h dans notre cas. En effet, les mesures de retrait libre nécessite un durcissement suffisant du matériau. De la même façon, l’anneau mortier ne peut être démoulé plus tôt et le gonflement ou le retrait endogène ne sont pas pris en compte dans notre calcul. Pour considérer ces deux phénomènes, il est nécessaire de suivre l’évolution du module d’Young et du retrait libre au très jeune âge. 5.4 Influence de la rugosité du support sur la fissuration Cette approche nous a conduit, dans un premier temps, à quantifier l’importance des déformations viscoélastiques au jeune âge dans notre essai et, dans un second temps, à étudier 56
Conception de l’essai à l’anneau adapté aux couches minces l’influence de la rugosité de l’anneau laiton sur celles-ci. Pour cela, deux anneaux de mortier noté B (lisse : A2lisse et cranté : Acrante) sont coulés en parallèle. Les déformations mesurées ainsi que les contraintes induites dans le mortier pour chaque anneau sont présentées en figure 2.19. FIG. 2.19: Évolution des déformations des anneaux lisse et cranté (à gauche) et de la contrainte résiduelle induite (à droite) du mortier industriel noté B En premier lieu, il apparaît que les déformations mesurées sur l’anneau cranté sont quasiment deux fois plus importantes que sur l’anneau lisse. Le calcul des rigidités des deux anneaux avait souligné une différence importante (cf. paragraphe 5.1), qui justifie en partie cet écart dans les déformations. Néanmoins, le calcul des contraintes résiduelles induites dans le mortier met en évidence un accroissement plus faible des contraintes dans le mortier appliqué sur l’anneau laiton cranté. Ceci est certes dû, en partie, au degré de blocage moins important de l’anneau laiton de plus faible rigidité (ici l’anneau cranté), mais pas seulement. Alors qu’une macro-fissure se révèle dès 6 jours sur le mortier accroché à l’anneau laiton lisse, aucune n’apparaît sur le mortier appliqué sur le support rugueux artificiel. Dès lors, il devient intéressant de calculer la part de déformations non linéaires qui se développent dans chacun des échantillons, afin de rendre compte d’un fluage et d’une micro-fissuration qui peuvent certainement permettre une relaxation des contraintes de traction dans le matériau. Pour les besoins du calcul, il est nécessaire de suivre en parallèle l’évolution du retrait libre et du module d’Young dynamique depuis le démoulage du matériau. L’évolution du module d’Young dynamique a été déterminé par des mesures ponctuelles de propagation d’ondes ultrasonores au travers d’une éprouvette 4×4×16 cm (cf. paragraphe 4.5 pour plus de détails sur la technique). Le retrait libre a été identifié par des mesures ponctuelles sur éprouvettes 2×4×16 cm (cf. paragraphe 4.4 pour une présentation du dispositif de mesure). Les résultats sont regroupés dans la figure 2.20 57
Page 1:
THÈSE DE DOCTORAT DE L’ÉCOLE NO
Page 4 and 5:
TABLE DES MATIÈRES 6.3 Le fluage d
Page 6 and 7:
TABLE DES MATIÈRES 3.3 Calcul de l
Page 8 and 9:
vi LISTE DES TABLEAUX
Page 10 and 11:
TABLE DES FIGURES 1.15 À gauche :
Page 12 and 13:
TABLE DES FIGURES 4.1 Courbes granu
Page 14 and 15:
TABLE DES FIGURES 6.20 Schéma poss
Page 16 and 17:
REMERCIEMENTS contribution lors des
Page 18 and 19:
4 RÉSUMÉ
Page 20 and 21: INTRODUCTION GÉNÉRALE Ceci nous a
Page 23 and 24: Chapitre1 Étude des phénomènes c
Page 25 and 26: Étude des phénomènes chimiques e
Page 51: Deuxième partie Étude expériment
Page 54 and 55: 4.1 Conditions aux limites de séch
Page 56 and 57: Conception de l’essai à l’anne
Page 64 and 65: 4.3 Mesure du retrait endogène par
Page 66 and 67: 5 Validation de l’essai Conceptio
Page 74 and 75: • a paramètre identifié sur nos
Page 80 and 81: 4 Conclusions . . . . . . . . . . .
Page 82 and 83: Influence des adjuvants organiques
Page 94 and 95: 3.3.2 Distribution poreuse Influenc
Page 100 and 101: 1 Introduction Influence de la carb
Page 102 and 103: 2.2 Conditionnement des échantillo
Page 104 and 105: Influence de la carbonatation sur l
Page 112 and 113: 3.7 Discussion autour des résultat
Page 114 and 115: 100 Influence de la carbonatation s
Page 116 and 117: 1 Introduction Influence du temps d
Page 118 and 119: Influence du temps de démoulage su
Page 120 and 121:
Influence du temps de démoulage su
Page 122 and 123:
Influence du temps de démoulage su
Page 125 and 126:
Chapitre6 Prise en compte du coupla
Page 127 and 128:
Prise en compte du couplage hydrata
Page 129 and 130:
Page 131 and 132:
Page 133 and 134:
Page 135 and 136:
Page 137 and 138:
Page 139 and 140:
Page 141 and 142:
Page 143 and 144:
Page 145 and 146:
Page 147 and 148:
Page 149 and 150:
Page 151 and 152:
Page 153 and 154:
Page 155 and 156:
Conclusion générale À travers ce
Page 157 and 158:
Perspectives À l’issue de ce tra
Page 159 and 160:
Bibliographie [1] H. Le Chatelier.
Page 161 and 162:
BIBLIOGRAPHIE [32] E. G. Swenson, P
Page 163 and 164:
BIBLIOGRAPHIE [66] N. Banthia, C. Y
Page 165 and 166:
BIBLIOGRAPHIE [101] K. Van Breugel.
Page 167:
Quatrième partie Annexes 153
Page 170 and 171:
Annexe A au point A. Celle-ci est
Page 172 and 173:
158 Annexe B
Page 174 and 175:
Annexe B La formule de Bogue modifi
Page 176 and 177:
Filler calcaire Annexe B Le filler
Page 178 and 179:
Annexe C Un essai est réalisé sur
Page 180 and 181:
166 Annexe D
Page 182:
Annexe D FIG. D.1: Évolution des m
show all

Fissuration des mortiers - CSTB

Create successful ePaper yourself

Delete template?

Save as template?