UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

⎡ ⎛
⎤
− ⎞ − 2
⎢ ⎜ ⎟
ϕ +
⎥
LT = 0, 5 1+
α LT ⎢ ⎜
λ LT − 0,
2 LT
⎟
λ
(3.69)
⎥
⎢⎣
⎝ ⎠ ⎥⎦
αLT é igual a 0,21 para perfis laminados e igual a 0,49 para perfis soldados.
−
O valor de λ LT é dado por:
1 / 2
− ⎛ M pl ⎞
λ LT =
⎜
M ⎟ para seções das classes 1 ou 2;
⎝ cr ⎠
1 / 2
− ⎛ M ⎞ el λ LT = ⎜ ⎟ para seções das classes 3 ou 4.
onde
⎜
⎝ M
cr
⎟
⎠
Mpl é o valor do momento resistente da seção mista Mpl,Rd quando γa , γc , γs são
iguais a 1,0;
Mel é o valor do momento resistente Mel,Rd quando γa , γc , γs são iguais a 1,0;
Mcr é o momento crítico elástico de flambagem por distorção.
O anexo B desta norma apresenta um método simplificado para o cálculo de λ LT e
do momento crítico Mcr, com base no modelo de pórtico contínuo em “U”. No caso
de vigas de aço com perfil tipo I duplamente simétricas, pertencentes à classe 1 ou 2:
2 3
− ⎛ twh
⎞⎡⎛
f y ⎞ ⎛
a
h ⎞ ⎛ t ⎞⎤
a f
λ LT = 5,
0⎜1
+ ⎟⎢
⎜ ⎟⎥
4b
f t ⎜
f ⎢ EC ⎟
⎜
4 t ⎟
(3.70)
⎜ ⎟
⎜
w b ⎟
⎝ ⎠
f
⎣⎝
⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠⎥⎦
onde
0,
25
ha é a altura da viga de aço em relação a sua linha de esqueleto;
C4 é um coeficiente que depende da distribuição dos momentos fletores ao longo do
vão. O anexo B desta norma apresenta tabelas que fornecem os valores deste
coeficiente para várias configurações de diagramas de momentos.
−
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