UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

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TABELA 6.10 : Dimensões mínimas da seção transversal de pilares mistos totalmente revestidos em função do tempo requerido de resistência ao incêndio b c c us c hc Tempo requerido de resistência ao incêndio (min) us 30 60 90 120 a) Dimensões mínimas de hc e bc (mm) 150 180 220 300 b) Cobrimento mínimo de concreto para seção de aço estrutural c (mm) 40 50 50 75 c) Distâncias mínimas dos eixos das barras da armadura us (mm) em relação às faces ou (20) 30 30 40 a) Dimensões mínimas de hc e bc (mm) - 200 250 350 b) Cobrimento mínimo de concreto para seção de aço estrutural c (mm) - 40 40 50 c) Distâncias mínimas dos eixos das barras da armadura us (mm) - (20) (20) 30 TABELA 6.11: Recobrimento de concreto com função apenas de isolamento térmico Concreto para isolamento térmico c c Tempo requerido de resistência ao incêndio (min) 30 60 90 120 Recobrimento de concreto c (mm) 0 25 30 40 225
TABELA 6.12: Dimensões mínimas da seção transversal de pilares mistos parcialmente revestidos em função do tempo requerido de resistência ao incêndio Ac u s b z As t f h 226 Tempo requerido de resistência ao incêndio (min) us t w 30 60 90 120 a) Dimensões mínimas da seção transversal para o nível de carga ηfi = 0,3 Dimensões mínimas de h e bf (mm) 160 260 300 300 b) Distâncias mínimas dos eixos das barras da armadura us (mm) 40 40 50 60 c) Taxas mínimas entre as espessuras da alma e da mesa tw/tf Dimensões mínimas da seção transversal para o nível de carga ηfi = 0,5 0,6 0,5 0,5 0,7 a) Dimensões mínimas de h e bf (mm) 200 300 300 - b) Distâncias mínimas dos eixos das barras da armadura us (mm) 35 40 50 - c) Taxas mínimas entre as espessuras da alma e da mesa tw/tf Dimensões mínimas da seção transversal para o nível de carga ηfi = 0,7 0,6 0,6 0,7 - a) Dimensões mínimas de h e bf (mm) 250 300 - - b) Distâncias mínimas dos eixos das barras da armadura us (mm) 30 40 - - c) Taxas mínimas entre as espessuras da alma e da mesa tw/tf 0,6 0,7 - - Nota: ηfi é relação entre o valor do esforço de cálculo na barra em situação de incêndio e o valor da resistência de cálculo em temperatura ambiente
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SOBRE O PROJETO DE EDIFÍCIOS EM ES
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AGRADECIMENTOS Inicialmente, agrade
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3.3.2.4 AISC-LRFD (1994)...........
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LISTA DE FIGURAS FIGURA 1.1 - Aplic
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FIGURA 4.15 - Verificação da resi
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LISTA DE TABELAS TABELA 2.1 - Resis
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LISTA DE SÍMBOLOS Aa - área da se
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Mpl - momento de plastificação da
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θa - temperatura do aço do perfil
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ABSTRACT ALVA, G.M.S. (2000). On th
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O uso desses elementos em estrutura
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1.4 SISTEMAS ESTRUTURAIS GENERALIDA
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O sistema de lajes com fôrmas de a
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Embora não exista unanimidade entr
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Sistemas Treliçados A utilização
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O núcleo de concreto também é re
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Sistemas tubulares Os sistemas tubu
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CONECTORES DE CISALHAMENTO 2.1 COMP
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a) Pino com cabeça (STUD) b) Perfi
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A norma brasileira NBR 8800 (1986)
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fu é a resistência à ruptura do
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- Para três ou mais conectores por
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e) O cobrimento lateral de concreto
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FIGURA 2.7: Modelo adotado pelo EUR
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3.1 INTRODUÇÃO VIGAS MISTAS As vi
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Quando ocorre escorregamento relati
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A estabilidade local e global devem
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O critério que considera a espessu
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L0 L0 0,8L1 L1 0,25(L1+L2) 0,7L2 L2
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Com base na comparação feita na t
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3.3 DIMENSIONAMENTO SEGUNDO AS PRIN
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C ck = 0, 66 f ba (3.2) T = ( Af )
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hF é a altura nominal da nervura;
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Aa é a área da seção transversa
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MG e ML são momentos fletores devi
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Os valores de momento de inércia e
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de interação completa. A figura 3
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) Interação Completa - Linha Neut
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Método da Interpolação Linear: E
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cálculo da resistência ao momento
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pode ser tomado igual a Ec/3 em edi
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• fy/γRd para a zona comprimida
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A seguir, são apresentadas as for
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− 6 = ≥ 10 ∑ L qRd g V h com
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3.3.2 RESISTÊNCIA AO MOMENTO FLETO
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a) Taxa de armadura longitudinal ex
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viga e cada apoio devem ser tais qu
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No cálculo do momento resistente,
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a.1) L.N.P na alma: Ocorre quando R
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V pl , Rd onde A 04 ⎛ f y ⎞ Av
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O valor do momento resistente à fl
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− Quando λ LT ≤ 0,4 não é ne
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momento fletor no apoio, determinad
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σ σ 0, 4 f A ctm ct s = se + (3.7
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R = 0, 87A s R = b f a f R = A R =
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onde M0, δ0 são o momento fletor
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JOHNSON (1994) apresenta algumas ob
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CARREGAMENTO TRANSVERSAL PARAFUSOS
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• Cisalhamento vertical; • Pun
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N cf x é a altura da zona comprimi
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é a largura efetiva da laje, em mm
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Determinação da Resistência de C
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τ u , Rk τ u , Rd = (4.13) γ v V
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- Para vãos internos de lajes cont
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140 aderência obtidas experimental
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5.5.1 NBR 8800 (1986) 142 A norma b
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N = αφ f c c ck A c Ac é a área
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Z psn onde = n ∑ i= 1 A sni e yi
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Z = Z (5.15) pan pcn c pa Z = b h
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Z = bh − Z − Z (5.30) pan 2 n p
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) Índice de esbeltez reduzido λ m
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154 Os pilares mistos abordados pel
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NS,c é a força cortante na interf
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N pl , Rd onde = A a γ f a y Ac 0,
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) Produto de Rigidez Equivalente -
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onde χ é o fator de redução da
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Ponto A Ponto B Ponto C Ponto D hc/
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d k ( χ d − χ n ) ( χ − χ )
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onde Aa é a área da seção trans
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Page 291 and 292: REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS AMERIC
Page 293 and 294: 274 EUROPEAN COMMITTEE FOR STANDARD
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276 MELO, C.B.F. (1999). Análise d
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