UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

More documents

Recommendations

Info

143 A resistência de cálculo à compressão NRd de pilares mistos é calculada como na expressão (5.51), resultando em: N = ρN (5.1) Rd onde pl , Rd ρ é o fator de redução associado à flambagem, fornecido pela NBR 8800, cujo valor é determinado em função da esbeltez relativa (ou reduzida), conforme a expressão (5.50), e da curva de resistência à compressão adequada, devendo-se tomar: - curva “a” para perfis tubulares de aço preenchidos com concreto, - curva “b” para perfis de aço tipo I, total ou parcialmente revestidos de concreto, com flambagem em torno do eixo de maior inércia; - curva “c” para perfis de aço tipo I, total ou parcialmente revestidos de concreto, com flambagem em torno do eixo de menor inércia. A verificação de pilares mistos submetidos à flexo-compressão é feita por meio da seguinte expressão de interação: N − N C Sd n mx x, Sd my y , Sd µ k + + ≤ N Rd − N n ⎛ N Sd − N ⎞ ⎛ n N Sd − N ⎞ n onde ⎜ ⎜1− ⎝ N ex M ⎟ ⎟0, 9M ⎠ x, pl , Rd ⎜1− ⎜ ⎝ C N ey M ⎟0, 9M ⎟ ⎠ N pl , Rd − N Rd µ k = ≤ 1, 0 (para pilar sem flambagem, µk = 0) N − N µ d = N N pl , Rd pl , Rd pl , Rd − N − N c Sd ( 1+ r) c ≤ 1, 0 N n = N Rd ≤ N 4 M r = M 1 2 Sd y , pl , Rd µ d (5.2)
N = αφ f c c ck A c Ac é a área da seção transversal de concreto; α = 1,0 para pilares preenchidos e igual a 0,85 para pilares revestidos; M1 e M2 são o menor e o maior momento de extremidade do pilar. A relação M1/M2 144 é positiva quando esses momentos provocarem curvatura reversa e negativa em caso de curvatura simples. Quando o momento, em alguma seção intermediária, for superior, em valor absoluto, a M1 e M2, o valor de r deve ser tomado igual a 1,0. Também, no caso de balanços, r deve ser tomado igual a 1,0. NSd é a força normal de cálculo; Mx,Sd é o momento fletor de cálculo em torno do eixo x, na seção considerada; My,Sd é o momento fletor de cálculo em torno do eixo y, na seção considerada; Npl,Rd é a resistência de cálculo à compressão axial, admitindo-se plastificação total da seção, conforme as expressões (5.41) ou (5.42); Mx,pl,Rd é a resistência de cálculo ao momento fletor em torno do eixo x da seção mista, considerando-se a plastificação total da seção, calculada conforme a expressão (5.3); My,pl,Rd é a resistência de cálculo ao momento fletor em torno do eixo y da seção mista, considerando-se a plastificação total da seção, calculada conforme a expressão (5.3); Nex é a normal de flambagem elástica por flexão no eixo x; Ney é a normal de flambagem elástica por flexão no eixo y; Cmx e Cmy são fatores de equivalência de carregamento, determinados no item 5.6 da NBR 8800: - Para barras de estruturas indeslocáveis, não sujeitas a cargas transversais entre apoios: C m M = 0, 6 − 0, 4 M 1 2 ≥ 0, 4 - Para barras de estruturas indeslocáveis, sujeitas a cargas transversais entre apoios, o valor de Cm pode ser determinado por análise ou ser tomado igual a 0,85 no caso de barras com ambas as extremidades engastadas e 1,0 nos demais casos.
Page 1 and 2:
SOBRE O PROJETO DE EDIFÍCIOS EM ES
Page 3 and 4:
AGRADECIMENTOS Inicialmente, agrade
Page 5 and 6:
3.3.2.4 AISC-LRFD (1994)...........
Page 7 and 8:
LISTA DE FIGURAS FIGURA 1.1 - Aplic
Page 9 and 10:
FIGURA 4.15 - Verificação da resi
Page 11 and 12:
LISTA DE TABELAS TABELA 2.1 - Resis
Page 13 and 14:
LISTA DE SÍMBOLOS Aa - área da se
Page 15 and 16:
Mpl - momento de plastificação da
Page 17 and 18:
θa - temperatura do aço do perfil
Page 19 and 20:
ABSTRACT ALVA, G.M.S. (2000). On th
Page 21 and 22:
O uso desses elementos em estrutura
Page 23 and 24:
1.4 SISTEMAS ESTRUTURAIS GENERALIDA
Page 25 and 26:
O sistema de lajes com fôrmas de a
Page 27 and 28:
Embora não exista unanimidade entr
Page 29 and 30:
Sistemas Treliçados A utilização
Page 31 and 32:
O núcleo de concreto também é re
Page 33 and 34:
Sistemas tubulares Os sistemas tubu
Page 35 and 36:
CONECTORES DE CISALHAMENTO 2.1 COMP
Page 37 and 38:
a) Pino com cabeça (STUD) b) Perfi
Page 39 and 40:
A norma brasileira NBR 8800 (1986)
Page 41 and 42:
fu é a resistência à ruptura do
Page 43 and 44:
- Para três ou mais conectores por
Page 45 and 46:
TABELA 2.3: Comparação de resulta
Page 47 and 48:
e) O cobrimento lateral de concreto
Page 49 and 50:
FIGURA 2.7: Modelo adotado pelo EUR
Page 51 and 52:
3.1 INTRODUÇÃO VIGAS MISTAS As vi
Page 53 and 54:
Quando ocorre escorregamento relati
Page 55 and 56:
A estabilidade local e global devem
Page 57 and 58:
O critério que considera a espessu
Page 59 and 60:
L0 L0 0,8L1 L1 0,25(L1+L2) 0,7L2 L2
Page 61 and 62:
Com base na comparação feita na t
Page 63 and 64:
3.3 DIMENSIONAMENTO SEGUNDO AS PRIN
Page 65 and 66:
C ck = 0, 66 f ba (3.2) T = ( Af )
Page 67 and 68:
hF é a altura nominal da nervura;
Page 69 and 70:
Aa é a área da seção transversa
Page 71 and 72:
MG e ML são momentos fletores devi
Page 73 and 74:
expressões de (3.15) à (3.21). O
Page 75 and 76:
Os valores de momento de inércia e
Page 77 and 78:
de interação completa. A figura 3
Page 79 and 80:
) Interação Completa - Linha Neut
Page 81 and 82:
Método da Interpolação Linear: E
Page 83 and 84:
cálculo da resistência ao momento
Page 85 and 86:
pode ser tomado igual a Ec/3 em edi
Page 87 and 88:
• fy/γRd para a zona comprimida
Page 89 and 90:
A seguir, são apresentadas as for
Page 91 and 92:
− 6 = ≥ 10 ∑ L qRd g V h com
Page 93 and 94:
3.3.2 RESISTÊNCIA AO MOMENTO FLETO
Page 95 and 96:
a) Taxa de armadura longitudinal ex
Page 97 and 98:
viga e cada apoio devem ser tais qu
Page 99 and 100:
No cálculo do momento resistente,
Page 101 and 102:
a.1) L.N.P na alma: Ocorre quando R
Page 103 and 104:
V pl , Rd onde A 04 ⎛ f y ⎞ Av
Page 105 and 106:
O valor do momento resistente à fl
Page 107 and 108:
− Quando λ LT ≤ 0,4 não é ne
Page 109 and 110:
momento fletor no apoio, determinad
Page 111 and 112: σ σ 0, 4 f A ctm ct s = se + (3.7
Page 113 and 114: R = 0, 87A s R = b f a f R = A R =
Page 115 and 116: onde M0, δ0 são o momento fletor
Page 117 and 118: JOHNSON (1994) apresenta algumas ob
Page 119 and 120: 100 nos Estados Unidos e Japão, on
Page 121 and 122: 102 c) Quando for necessária a col
Page 123 and 124: 104 Após as conferências necessá
Page 125 and 126: 4.3 COMPORTAMENTO ESTRUTURAL 4.3.1
Page 127 and 128: CARREGAMENTO TRANSVERSAL PARAFUSOS
Page 129 and 130: • Cisalhamento vertical; • Pun
Page 131 and 132: N cf x é a altura da zona comprimi
Page 133 and 134: é a largura efetiva da laje, em mm
Page 135 and 136: Determinação da Resistência de C
Page 137 and 138: τ u , Rk τ u , Rd = (4.13) γ v V
Page 139 and 140: 4.4.1.3 RESISTÊNCIA AO CISALHAMENT
Page 141 and 142: 4.4.2 ESTADOS LIMITES DE UTILIZAÇ
Page 143 and 144: 4.4.2.3 FISSURAÇÃO NO CONCRETO 12
Page 145 and 146: - Para vãos internos de lajes cont
Page 147 and 148: 5.2 CLASSIFICAÇÃO DE PILARES MIST
Page 149 and 150: 130 Segundo VALLENILLA & BJORHOVDE
Page 151 and 152: 5.3.2 LIGAÇÕES ENTRE VIGAS E PILA
Page 153 and 154: 134 teoricamente, empregando a aná
Page 155 and 156: 136 - Os estribos podem ser soldado
Page 157 and 158: 138 axialmente comprimidos, de modo
Page 159 and 160: 140 aderência obtidas experimental
Page 161: 5.5.1 NBR 8800 (1986) 142 A norma b
Page 165 and 166: Z psn onde = n ∑ i= 1 A sni e yi
Page 167 and 168: Z = Z (5.15) pan pcn c pa Z = b h
Page 169 and 170: Z = bh − Z − Z (5.30) pan 2 n p
Page 171 and 172: ) Índice de esbeltez reduzido λ m
Page 173 and 174: 154 Os pilares mistos abordados pel
Page 175 and 176: 156 A norma canadense apresenta a e
Page 177 and 178: 158 O anexo D do EUROCODE 4 apresen
Page 179 and 180: NS,c é a força cortante na interf
Page 181 and 182: N pl , Rd onde = A a γ f a y Ac 0,
Page 183 and 184: ) Produto de Rigidez Equivalente -
Page 185 and 186: onde χ é o fator de redução da
Page 187 and 188: Ponto A Ponto B Ponto C Ponto D hc/
Page 189 and 190: d k ( χ d − χ n ) ( χ − χ )
Page 191 and 192: onde Aa é a área da seção trans
Page 193 and 194: 174 A norma britânica apresenta ai
Page 195 and 196: 176 A norma britânica apresenta a
Page 197 and 198: 178 O apêndice C desta norma forne
Page 199 and 200: Verificação da capacidade local:
Page 201 and 202: 182 como base o EUROCODE 4: Parte 1
Page 203 and 204: 184 As principais curvas de incênd
Page 205 and 206: 186 Os ensaios que possibilitam a c
Page 207 and 208: TABELA 6.2: Fator de massividade pa
Page 209 and 210: 190 DIAS (1998) apresenta diversos
Page 211 and 212: tensão (MPa) 250 200 150 100 50 20
Page 213 and 214:
k Temperatura do aço y , θ k E ,
Page 215 and 216:
k k TABELA 6.6: Fatores de reduçã
Page 217 and 218:
198 SILVA (1997) cita que, para tem
Page 219 and 220:
0,9 para ação permanente favoráv
Page 221 and 222:
6.4.2.2 RESISTÊNCIA À COMPRESSÃO
Page 223 and 224:
Se λ ≤ λp,fi : fi, Rd φ fi, a
Page 225 and 226:
Cmx, Cmy são fatores de equivalên
Page 227 and 228:
TABELA 6.7: Variação de temperatu
Page 229 and 230:
1,0 0,8 0,6 0,4 0,2 Q θ θ (20 o Q
Page 231 and 232:
φfi,a é o coeficiente de resistê
Page 233 and 234:
214 y fs s y fi a fi y p f b k C f
Page 235 and 236:
C fi a = (6.38) 0, 85k f b c, θ ck
Page 237 and 238:
Temperatura (graus Celsius ) 1000 8
Page 239 and 240:
220 A espessura efetiva da laje hef
Page 241 and 242:
222 A NBR 14323 recomenda que a esp
Page 243 and 244:
224 método tabular. As hipóteses
Page 245 and 246:
TABELA 6.12: Dimensões mínimas da
Page 247 and 248:
228 Com base em resultados empíric
Page 249 and 250:
7.2 EXEMPLOS DE VERIFICAÇÃO DE VI
Page 251 and 252:
• Seção homogeneizada: Coeficie
Page 253 and 254:
( Af ) = 84 , 0× 25 = 2. 100 T = k
Page 255 and 256:
236 A tabela 7.1 contém uma compar
Page 257 and 258:
- Considerando interação completa
Page 259 and 260:
δ = δ + δ = 1 , 46 + 1, 45 = 2,
Page 261 and 262:
7.2.2 EXEMPLO 2 242 Este exemplo re
Page 263 and 264:
Coeficiente de homogeneização: E
Page 265 and 266:
Momento de inércia: I tr = 2 ( 17,
Page 267 and 268:
248 425 Sendo a relação largura/e
Page 269 and 270:
M Rd M Rd ⎛ d R ⎞ a tc = R ⎜
Page 271 and 272:
M b, Rd = ⎛ γ ⎜ ⎝ γ ⎞ ⎟
Page 273 and 274:
254 Para levar em conta o efeito da
Page 275 and 276:
0, 4 × ( 125× 12) = 6, 0cm 100 2
Page 277 and 278:
258 Comparando os resultados obtido
Page 279 and 280:
E = 205.000MPa φa f y = f yd = 225
Page 281 and 282:
262 Para evitar a flambagem local d
Page 283 and 284:
O momento Mmax,Rd da figura 5.12 é
Page 285 and 286:
onde χ = 0,938 χ d χ n 1,0 = 0,7
Page 287 and 288:
268 mistas. Entre esses parâmetros
Page 289 and 290:
270 que interferem na capacidade re
Page 291 and 292:
REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS AMERIC
Page 293 and 294:
274 EUROPEAN COMMITTEE FOR STANDARD
Page 295 and 296:
276 MELO, C.B.F. (1999). Análise d
show all

UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

You also want an ePaper? Increase the reach of your titles

Delete template?

Save as template?