UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

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N pl , Rd − N Sd 3. 395 −1. 500 µ d = = = 1, 14 porém d 1, 0 N − N 3. 395 −1. 735 ≤ µ ∴ 0 1, d = µ pl , Rd N c c ck c c = αφ f A = 1 , 0× 0, 7× 3, 0× 826 = 1. 735kN Cmx = 0, 85 (barra pertencente a estrutura deslocável, sem análise de 2° ordem) N n Rd ( 1+ r) ( 1+ 0, 5) = N = 3. 185 = 1. 194kN 4 4 M 1 r = = 0, 5 (valor adotado para este exemplo) M 2 Substituindo valores: 1. 500 −1. 194 0, 85× 15. 000 0 , 127× + = 0, 695 < 1, 0 3. 185 −1. 194 ⎛ 1. 500 −1. 194 ⎞ ⎜1− ⎟× 0, 9× 21. 288 ⎝ 20. 980 ⎠ 263 Para comparação, será construída a curva de interação momento-normal da figura 5.14, a qual é recomendada pelo EUROCO<strong>DE</strong> 4 na verificação da flexo-compressão. Antes, porém, é necessário determinar os pontos A, B, C e D da figura 5.12: Ponto A: N N M M Sd pl , Rd Sd pl , Rd Ponto B: N N M M Sd pl , Rd Sd pl , Rd Ponto C: N N Sd pl , Rd = 1, 0 = 0 = 0, 0 = 1, 0 = M Sd = 1, 0 M pl , Rd Ponto D: N c 1. 735 = = 0, 511 N 3. 395 pl , Rd
O momento Mmax,Rd da figura 5.12 é obtido por: Z pc M max, Rd = Z pa f yd + fcd 2 5. 935 M max, Rd = 812 × 22, 5 + × 2, 1 = 24. 502 kN.cm 2 Logo: N Sd 0, 5N c = = 0, 256 N N pl , Rd pl , Rd M M Sd max, Rd 24. 502 = = = 1, 15 M M 21. 288 pl , Rd pl , Rd 264 Definidos os pontos da curva de interação, é possível fazer a verificação da flexocompressão por meio da seguinte condição: M ≤ 0, 9µ M Sd onde µ = µ − µ d χ = ρ = 0, 938 χ n = χ N χ d = N k ( 1− r) Sd 4 pl , Rd pl , Rd ( χ d − χ n ) ( χ − χ ) n ⎛ 1+ 0, 5 ⎞ = 0, 938× ⎜ ⎟ = 0, 352 ⎝ 4 ⎠ 1. 500 = = 0, 442 3. 395 µ k = 0, 127⎫ ⎬ obtidos da curva de interação, indicada na figura 7.7 µ d = 1, 04 ⎭
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SOBRE O PROJETO DE EDIFÍCIOS EM ES
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AGRADECIMENTOS Inicialmente, agrade
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3.3.2.4 AISC-LRFD (1994)...........
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LISTA DE TABELAS TABELA 2.1 - Resis
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1.4 SISTEMAS ESTRUTURAIS GENERALIDA
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Embora não exista unanimidade entr
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Sistemas Treliçados A utilização
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a) Pino com cabeça (STUD) b) Perfi
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fu é a resistência à ruptura do
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Quando ocorre escorregamento relati
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A estabilidade local e global devem
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L0 L0 0,8L1 L1 0,25(L1+L2) 0,7L2 L2
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Com base na comparação feita na t
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3.3 DIMENSIONAMENTO SEGUNDO AS PRIN
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C ck = 0, 66 f ba (3.2) T = ( Af )
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hF é a altura nominal da nervura;
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Aa é a área da seção transversa
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MG e ML são momentos fletores devi
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Os valores de momento de inércia e
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de interação completa. A figura 3
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) Interação Completa - Linha Neut
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Método da Interpolação Linear: E
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cálculo da resistência ao momento
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pode ser tomado igual a Ec/3 em edi
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• fy/γRd para a zona comprimida
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A seguir, são apresentadas as for
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3.3.2 RESISTÊNCIA AO MOMENTO FLETO
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a) Taxa de armadura longitudinal ex
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viga e cada apoio devem ser tais qu
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No cálculo do momento resistente,
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a.1) L.N.P na alma: Ocorre quando R
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V pl , Rd onde A 04 ⎛ f y ⎞ Av
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O valor do momento resistente à fl
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− Quando λ LT ≤ 0,4 não é ne
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momento fletor no apoio, determinad
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σ σ 0, 4 f A ctm ct s = se + (3.7
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CARREGAMENTO TRANSVERSAL PARAFUSOS
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• Cisalhamento vertical; • Pun
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N cf x é a altura da zona comprimi
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é a largura efetiva da laje, em mm
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Determinação da Resistência de C
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τ u , Rk τ u , Rd = (4.13) γ v V
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5.3.2 LIGAÇÕES ENTRE VIGAS E PILA
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140 aderência obtidas experimental
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5.5.1 NBR 8800 (1986) 142 A norma b
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N = αφ f c c ck A c Ac é a área
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Z psn onde = n ∑ i= 1 A sni e yi
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Z = Z (5.15) pan pcn c pa Z = b h
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Z = bh − Z − Z (5.30) pan 2 n p
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) Índice de esbeltez reduzido λ m
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NS,c é a força cortante na interf
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) Produto de Rigidez Equivalente -
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onde χ é o fator de redução da
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onde Aa é a área da seção trans
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Verificação da capacidade local:
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