UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

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tc hF d b bfs bfi tw tfs hw tfi 0,85kc,θfck yp C fi fi yc = tc yc = tc ky,θify ky,θsfy ky,θify a) L.N.P. na alma C'fi LNP T fi 0,85kc,θfck yp ky,θsfy ky,θify ky,θsfy C LNP b) L.N.P. na mesa superior T fi C' fi LNP a ky,θsfy ky,θify c) L.N.P. na laje 215 0,85kc,θfck FIGURA 6.9: Tensões na seção mista em temperatura elevada – interação completa c) Interação parcial (figura 6.10) Ocorre se: Q fi , n < 0, 85kc , θ fckbt c e fi , n ( A f y ) fi , a metade desses dois valores, com ( A f y ) fi , a [ k y , θ i( b fi t fi + hwt w ) + k yθ s Q < , porém Qfi,n não deve ser menor que a = ( b t )] f (6.36) Cumpridas estas condições, tem-se: fi fi , n fs Q C = (condição de equilíbrio) (6.37) A determinação da posição da linha neutra da seção plastificada (yp) é feita com as expressões (6.32) ou (6.34). Para determinação da resistência nominal ao momento fletor Mfi,n, são válidas também as expressões (6.33) ou (6.35), com o novo valor de Cfi , e com yc = a sendo fs y T fi C fi
C fi a = (6.38) 0, 85k f b c, θ ck 216 As grandezas geométricas e demais termos das expressões (6.24) à (6.38) são os seguintes: b é a largura efetiva da laje; bfi é a largura da mesa inferior do perfil de aço; tfi é a espessura da mesa inferior do perfil de aço; bfs é a largura da mesa superior do perfil de aço; tfs é a espessura da mesa superior do perfil de aço; a é a espessura comprimida da laje ou, para interação parcial, espessura considerada efetiva; fck é a resistência característica do concreto à compressão; Qfi,n é o somatório das resistências individuais em situação de incêndio qfi,t,n dos conectores de cisalhamento situados entre a seção de momento máximo e a seção adjacente de momento nulo; hf é a altura das nervuras da fôrma de aço; yp é a distância da linha neutra da seção plastificada até a face superior da viga de aço; kc,θ é o fator de redução da resistência característica do concreto à compressão em temperatura elevada, para a temperatura atingida pela laje de concreto; ky,θ é o fator de redução da resistência ao escoamento do aço em temperatura elevada.
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SOBRE O PROJETO DE EDIFÍCIOS EM ES
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AGRADECIMENTOS Inicialmente, agrade
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3.3.2.4 AISC-LRFD (1994)...........
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LISTA DE FIGURAS FIGURA 1.1 - Aplic
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FIGURA 4.15 - Verificação da resi
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LISTA DE SÍMBOLOS Aa - área da se
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θa - temperatura do aço do perfil
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ABSTRACT ALVA, G.M.S. (2000). On th
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O uso desses elementos em estrutura
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1.4 SISTEMAS ESTRUTURAIS GENERALIDA
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O sistema de lajes com fôrmas de a
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Embora não exista unanimidade entr
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Sistemas Treliçados A utilização
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Sistemas tubulares Os sistemas tubu
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a) Pino com cabeça (STUD) b) Perfi
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fu é a resistência à ruptura do
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- Para três ou mais conectores por
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Quando ocorre escorregamento relati
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A estabilidade local e global devem
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3.3 DIMENSIONAMENTO SEGUNDO AS PRIN
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C ck = 0, 66 f ba (3.2) T = ( Af )
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Método da Interpolação Linear: E
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cálculo da resistência ao momento
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pode ser tomado igual a Ec/3 em edi
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• fy/γRd para a zona comprimida
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3.3.2 RESISTÊNCIA AO MOMENTO FLETO
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a) Taxa de armadura longitudinal ex
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viga e cada apoio devem ser tais qu
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O valor do momento resistente à fl
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σ σ 0, 4 f A ctm ct s = se + (3.7
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N = αφ f c c ck A c Ac é a área
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Z psn onde = n ∑ i= 1 A sni e yi
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onde χ = 0,938 χ d χ n 1,0 = 0,7
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REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS AMERIC
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274 EUROPEAN COMMITTEE FOR STANDARD
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276 MELO, C.B.F. (1999). Análise d
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