UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

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Q = (expressão 3.25) ( I I ) n I ef I a + tr − Vh a 239 Neste exemplo, para efeito de comparação com o caso de interação completa, será adotado grau de conexão igual a 0,5, ou seja, Q V n = h Assim, I ef I ef 0, 5 ( 86. 274 − 29. 043) = 69 511 = 29 . 043 + 0, 5 . cm 4 (para n = 8, 30 ) ( 67. 706 − 29. 043) = 56 382 = 29 . 043 + 0, 5 . cm 4 (para n = 24, 91) 4 5× 0, 13× 1. 000 δ g = = 1, 47 cm 384× 20. 500× 56. 382 4 5× 0, 16× 1. 000 δ q = = 1, 46 cm 384× 20. 500× 69. 511 O deslocamento total é dado por: L δ = δ g + δ q = 1 , 47 + 1, 46 = 2, 93cm ≡ 341 A norma canadense CAN/CSA-S16.1 (1994) também apresenta uma expressão que considera o efeito da interação parcial no deslocamento vertical, o qual é calculado substituindo-se Itr pelo momento de inércia efetivo Ief : ( I I ) 0, 25 I ef = I a + , 85p tr − Q p = V I I ef ef n = h 0 (expressão 3.28) 0, 5 a 0, 25 ( 0, 5) ( 67. 706 − 29. 043) = 56. 678 = 29. 043 + 0, 85× cm 4 (para n = 24,91) 0, 25 ( 0, 5) ( 86. 274 − 29. 043) = 69. 950 = 29. 043 + 0, 85× cm 4 (para n = 8,30) 4 5× 0, 13× 1. 000 δ g = = 1, 46 cm 384× 20. 500× 56. 678 4 5× 0, 16× 1. 000 δ q = = 1, 45 cm 384× 20. 500× 69. 950
δ = δ + δ = 1 , 46 + 1, 45 = 2, 91cm g q (praticamente o mesmo valor obtido com a NBR 8800) 240 A flecha admitindo interação parcial (com o mínimo grau de conexão permitido) resultou em um valor 21% maior que a flecha obtida no caso de interação completa. i) Efeito da retração nos deslocamentos O EUROCO<strong>DE</strong> 4 recomenda que o efeito da retração deve ser considerado em vigas mistas cuja relação vão/altura exceda 20 ou quando a deformação por retração for maior que 400x10 -6 . Neste exemplo, não seria necessária a consideração, pois: vão altura ε cs 10. 000 = = 17, 5 < 20 570 = 325× 10 −6 (Este valor de deformação é sugerido pelo EUROCO<strong>DE</strong> 4 para ambientes secos e concreto de densidade normal) No entanto, caso seja necessário avaliar o efeito da retração, o deslocamento vertical na metade do vão pode ser determinado pela seguinte expressão: 2 N ses L δ s = 8EI tr A força normal Ns resultante da retração é calculada por: ⎛ E ⎞ = ⎝ 3 ⎠ c N s ⎜ ⎟btcε cs 2. 469 −6 N s = × 212× 12× 325× 10 = 680 kN 3 A excentricidade es da resultante de retração (ver figura 7.2) é igual a: tc es = ycg − = 18, 86 − 6, 0 = 12, 86 cm 2
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SOBRE O PROJETO DE EDIFÍCIOS EM ES
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AGRADECIMENTOS Inicialmente, agrade
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3.3.2.4 AISC-LRFD (1994)...........
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FIGURA 4.15 - Verificação da resi
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θa - temperatura do aço do perfil
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ABSTRACT ALVA, G.M.S. (2000). On th
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O uso desses elementos em estrutura
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1.4 SISTEMAS ESTRUTURAIS GENERALIDA
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O sistema de lajes com fôrmas de a
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Embora não exista unanimidade entr
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Sistemas Treliçados A utilização
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O núcleo de concreto também é re
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Sistemas tubulares Os sistemas tubu
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CONECTORES DE CISALHAMENTO 2.1 COMP
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a) Pino com cabeça (STUD) b) Perfi
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A norma brasileira NBR 8800 (1986)
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fu é a resistência à ruptura do
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- Para três ou mais conectores por
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e) O cobrimento lateral de concreto
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3.1 INTRODUÇÃO VIGAS MISTAS As vi
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Quando ocorre escorregamento relati
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A estabilidade local e global devem
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O critério que considera a espessu
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Com base na comparação feita na t
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3.3 DIMENSIONAMENTO SEGUNDO AS PRIN
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C ck = 0, 66 f ba (3.2) T = ( Af )
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hF é a altura nominal da nervura;
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Aa é a área da seção transversa
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MG e ML são momentos fletores devi
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Os valores de momento de inércia e
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de interação completa. A figura 3
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) Interação Completa - Linha Neut
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Método da Interpolação Linear: E
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cálculo da resistência ao momento
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pode ser tomado igual a Ec/3 em edi
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• fy/γRd para a zona comprimida
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3.3.2 RESISTÊNCIA AO MOMENTO FLETO
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No cálculo do momento resistente,
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σ σ 0, 4 f A ctm ct s = se + (3.7
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CARREGAMENTO TRANSVERSAL PARAFUSOS
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• Cisalhamento vertical; • Pun
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N cf x é a altura da zona comprimi
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é a largura efetiva da laje, em mm
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Determinação da Resistência de C
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τ u , Rk τ u , Rd = (4.13) γ v V
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5.2 CLASSIFICAÇÃO DE PILARES MIST
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5.5.1 NBR 8800 (1986) 142 A norma b
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N = αφ f c c ck A c Ac é a área
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Z psn onde = n ∑ i= 1 A sni e yi
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