UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

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qn = 149 kN 237 número de conectores necessários entre a seção de momento máximo e a seção Qn 2. 100 do apoio: = = 14, 09 ≅ 14 q 149 n Adotando-se um conector por fila, tem-se que espaçamento longitudinal entre conectores é igual a: 5 000 = = 357 14 . e mm (valor a ser ajustado no detalhamento) Os espaçamentos máximos e mínimos recomendados pela NBR 8800 são: e 8 t = 960 mm max = c emin = 6 d = 132 mm Portanto, os critérios de espaçamento estão satisfeitos. No caso de interação parcial, o procedimento para obter o número de conectores é o mesmo, bastando utilizar o novo valor de Qn : Q q n 1596 = 10, 7 ⇒ 11 conectores 149 n = Adotando-se um conector por fila, o espaçamento longitudinal é igual a: 5000 = 455 mm (valor que deve ser ajustado no detalhamento) 11 h) Verificação de deslocamentos Os momentos de inércia da seção homogeneizada, para os respectivos coeficientes de homogeneização, são: Itr = 86. 274 cm 4 para n = 8, 30 I tr = 67. 706 cm 4 para n = 24, 91 • Cálculo das flechas na viga mista:
- Considerando interação completa: 4 5× 0, 13× 1. 000 δ g = = 1, 22 cm (ações permanentes) 384× 20. 500× 67. 706 4 5× 0, 16× 1. 000 L L δ q = = 1, 18 cm ≡ < (ações variáveis) 384× 20. 500× 86. 274 847 360 Logo, o deslocamento total é dado por: L δ = δ g + δ q = 1 , 22 + 1, 18 = 2, 40 cm ≡ 417 O valor L/360 é o deslocamento vertical admissível para as ações variáveis, segundo 238 a NBR 8800. A norma brasileira, no entanto, não específica o valor admissível para as ações permanentes. Neste caso, pode-se comparar o deslocamento total com o valor L/250, que é o deslocamento total admissível segundo o EUROCO<strong>DE</strong> 3. Caso se tivesse optado pela construção não escorada, os deslocamentos devem ser obtidos com a soma de duas parcelas: o deslocamento da viga de aço isolada na etapa de construção e o deslocamento da seção mista da etapa em serviço. Etapa de construção: 7 kN/m Etapa de serviço: 22 kN/m 4 4 5× 0, 07× 1. 000 5× 0, 22× 1. 000 L δ = + = 3, 15 cm = 384× 20. 500× 29043 384× 20. 500× 86274 317 - Considerando interação parcial: Neste caso, os momentos de inércia da seção homogeneizada Itr devem ser substituídos pelos momentos de inércia efetivos Ief, a fim de considerar o escorregamento ao nível da ligação aço-concreto:
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SOBRE O PROJETO DE EDIFÍCIOS EM ES
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AGRADECIMENTOS Inicialmente, agrade
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3.3.2.4 AISC-LRFD (1994)...........
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FIGURA 4.15 - Verificação da resi
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LISTA DE TABELAS TABELA 2.1 - Resis
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LISTA DE SÍMBOLOS Aa - área da se
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Mpl - momento de plastificação da
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θa - temperatura do aço do perfil
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ABSTRACT ALVA, G.M.S. (2000). On th
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O uso desses elementos em estrutura
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1.4 SISTEMAS ESTRUTURAIS GENERALIDA
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O sistema de lajes com fôrmas de a
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Embora não exista unanimidade entr
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Sistemas Treliçados A utilização
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O núcleo de concreto também é re
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Sistemas tubulares Os sistemas tubu
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CONECTORES DE CISALHAMENTO 2.1 COMP
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a) Pino com cabeça (STUD) b) Perfi
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A norma brasileira NBR 8800 (1986)
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fu é a resistência à ruptura do
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- Para três ou mais conectores por
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e) O cobrimento lateral de concreto
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3.1 INTRODUÇÃO VIGAS MISTAS As vi
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Quando ocorre escorregamento relati
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A estabilidade local e global devem
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O critério que considera a espessu
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L0 L0 0,8L1 L1 0,25(L1+L2) 0,7L2 L2
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Com base na comparação feita na t
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3.3 DIMENSIONAMENTO SEGUNDO AS PRIN
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C ck = 0, 66 f ba (3.2) T = ( Af )
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hF é a altura nominal da nervura;
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Aa é a área da seção transversa
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MG e ML são momentos fletores devi
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Os valores de momento de inércia e
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de interação completa. A figura 3
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) Interação Completa - Linha Neut
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Método da Interpolação Linear: E
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cálculo da resistência ao momento
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pode ser tomado igual a Ec/3 em edi
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• fy/γRd para a zona comprimida
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A seguir, são apresentadas as for
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3.3.2 RESISTÊNCIA AO MOMENTO FLETO
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viga e cada apoio devem ser tais qu
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No cálculo do momento resistente,
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a.1) L.N.P na alma: Ocorre quando R
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V pl , Rd onde A 04 ⎛ f y ⎞ Av
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O valor do momento resistente à fl
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− Quando λ LT ≤ 0,4 não é ne
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momento fletor no apoio, determinad
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σ σ 0, 4 f A ctm ct s = se + (3.7
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JOHNSON (1994) apresenta algumas ob
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CARREGAMENTO TRANSVERSAL PARAFUSOS
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• Cisalhamento vertical; • Pun
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N cf x é a altura da zona comprimi
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é a largura efetiva da laje, em mm
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Determinação da Resistência de C
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τ u , Rk τ u , Rd = (4.13) γ v V
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5.5.1 NBR 8800 (1986) 142 A norma b
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N = αφ f c c ck A c Ac é a área
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Z psn onde = n ∑ i= 1 A sni e yi
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Z = Z (5.15) pan pcn c pa Z = b h
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Z = bh − Z − Z (5.30) pan 2 n p
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) Índice de esbeltez reduzido λ m
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NS,c é a força cortante na interf
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) Produto de Rigidez Equivalente -
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onde χ é o fator de redução da
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Verificação da capacidade local:
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