UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

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179 do aço do perfil (fy), a relação da área da seção transversal do perfil de aço e da área de armadura longitudinal com a área de concreto. As expressões propostas são: ⎡⎛ l e ⎞ ⎤ ⎢ 0 h h ⎥ (5.67) ⎣⎝ ⎠ ⎦ ( EI ) e = ⎜ , 27 + 0, 003 − 0, 2 ⎟Ec( Ic − Ia ) + 0, 8E( Ia + Is ) ≥ EIa ou, alternativamente, ⎡⎛ e ⎞ ⎤ ⎢ 0 h ⎥ (5.68) ⎣⎝ ⎠ ⎦ ( EI ) e = ⎜ , 3 − 0, 2 ⎟Ec ( I c − I a ) + 0, 8E( I a + I s ) ≥ EI a onde l é o comprimento do pilar, dado pela distância entre centros de vinculação; e é a excentricidade da força normal; h é a altura da seção mista, medida perpendicularmente ao eixo de flexão; Ec é o módulo de elasticidade do concreto; E é o módulo de elasticidade do aço; Ic, Ia e Is são o momento de inércia da seção de concreto, do perfil de aço e da armadura longitudinal, respectivamente, em relação ao eixo que intercepta o centro de gravidade da seção mista. A expressão (5.68) é um pouco mais conservadora para relações l/h >10. WANG (1999) realizou um estudo sobre pilares mistos esbeltos, preenchidos e revestidos, baseado em resultados de uma série de ensaios nos quais se aplicaram forças axiais excêntricas aos pilares, submetendo-os à flexo-compressão. O autor propôs um novo procedimento de verificação de pilares mistos flexo-comprimidos, que encontra base nos critérios da BS 5400: Parte 1 para os pilares de aço, mas que também pode ser comparado às verificações recomendadas pelo EUROCO<strong>DE</strong> 4. O principal mérito deste procedimento é a simplicidade. Realiza-se a verificação da flexo-compressão por meio de duas expressões propostas. A primeira considera os efeitos locais, e a segunda os efeitos da instabilidade global:
Verificação da capacidade local: N N Sd pl , Rd M M x, Sd y , Sd + + ≤ 1, 0 (5.69) M M x , pl , Rd y , pl , Rd Verificação dos efeitos globais: m` xM x , Sd ⎛ N Sd ⎞ ⎜ 1− ⎟ ⎜ N ex ⎟ M ⎜ N ⎟ Sd ⎜1 + 0, 5 ⎟ ⎝ N ex ⎠ onde x , pl , Rd m yM y , Sd + ⎛ N Sd ⎞ ⎜ 1− ⎟ ⎜ N ey ⎟ ⎜ M N ⎟ Sd 1 0, 5 ⎟ ⎜ + N ⎟ ⎝ ey ⎠ y , pl , Rd ≤ 1, 0 180 (5.70) mx e my são fatores de equivalência de carregamento, semelhante ao parâmetro Cm da norma brasileira NBR 8800; Nex e Ney são as normais de flambagem elástica nos eixos x e y respectivamente.
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SOBRE O PROJETO DE EDIFÍCIOS EM ES
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AGRADECIMENTOS Inicialmente, agrade
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3.3.2.4 AISC-LRFD (1994)...........
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LISTA DE FIGURAS FIGURA 1.1 - Aplic
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FIGURA 4.15 - Verificação da resi
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LISTA DE TABELAS TABELA 2.1 - Resis
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LISTA DE SÍMBOLOS Aa - área da se
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Mpl - momento de plastificação da
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θa - temperatura do aço do perfil
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ABSTRACT ALVA, G.M.S. (2000). On th
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O uso desses elementos em estrutura
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1.4 SISTEMAS ESTRUTURAIS GENERALIDA
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O sistema de lajes com fôrmas de a
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Embora não exista unanimidade entr
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Sistemas Treliçados A utilização
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O núcleo de concreto também é re
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Sistemas tubulares Os sistemas tubu
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CONECTORES DE CISALHAMENTO 2.1 COMP
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a) Pino com cabeça (STUD) b) Perfi
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A norma brasileira NBR 8800 (1986)
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fu é a resistência à ruptura do
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- Para três ou mais conectores por
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e) O cobrimento lateral de concreto
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3.1 INTRODUÇÃO VIGAS MISTAS As vi
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Quando ocorre escorregamento relati
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A estabilidade local e global devem
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O critério que considera a espessu
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L0 L0 0,8L1 L1 0,25(L1+L2) 0,7L2 L2
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Com base na comparação feita na t
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3.3 DIMENSIONAMENTO SEGUNDO AS PRIN
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C ck = 0, 66 f ba (3.2) T = ( Af )
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hF é a altura nominal da nervura;
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Aa é a área da seção transversa
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MG e ML são momentos fletores devi
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Os valores de momento de inércia e
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de interação completa. A figura 3
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) Interação Completa - Linha Neut
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Método da Interpolação Linear: E
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cálculo da resistência ao momento
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pode ser tomado igual a Ec/3 em edi
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• fy/γRd para a zona comprimida
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A seguir, são apresentadas as for
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− 6 = ≥ 10 ∑ L qRd g V h com
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3.3.2 RESISTÊNCIA AO MOMENTO FLETO
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a) Taxa de armadura longitudinal ex
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viga e cada apoio devem ser tais qu
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No cálculo do momento resistente,
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a.1) L.N.P na alma: Ocorre quando R
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V pl , Rd onde A 04 ⎛ f y ⎞ Av
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O valor do momento resistente à fl
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− Quando λ LT ≤ 0,4 não é ne
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momento fletor no apoio, determinad
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σ σ 0, 4 f A ctm ct s = se + (3.7
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R = 0, 87A s R = b f a f R = A R =
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onde M0, δ0 são o momento fletor
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JOHNSON (1994) apresenta algumas ob
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100 nos Estados Unidos e Japão, on
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CARREGAMENTO TRANSVERSAL PARAFUSOS
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• Cisalhamento vertical; • Pun
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N cf x é a altura da zona comprimi
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Determinação da Resistência de C
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τ u , Rk τ u , Rd = (4.13) γ v V
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M Rd M Rd ⎛ d R ⎞ a tc = R ⎜
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M b, Rd = ⎛ γ ⎜ ⎝ γ ⎞ ⎟
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O momento Mmax,Rd da figura 5.12 é
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onde χ = 0,938 χ d χ n 1,0 = 0,7
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268 mistas. Entre esses parâmetros
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270 que interferem na capacidade re
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REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS AMERIC
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274 EUROPEAN COMMITTEE FOR STANDARD
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276 MELO, C.B.F. (1999). Análise d
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