UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

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M f , Rd M Sd 25 = 1 . 094× = 24. 864 kN.cm 1, 1 2 ⎡ ⎛ 2 × 247 ⎞ ⎤ ≤ 24. 864 + ( 42. 211− 24. 864) ⎢1 − ⎜ −1⎟ ⎥ = 42. 010 kN.cm ⎢⎣ ⎝ 446 ⎠ ⎥⎦ M Sd = 36. 800 kN.cm < 42.010 kN.cm ∴ a expressão de interação está satisfeita. k) Instabilidade por distorção: 251 A flambagem associada à distorção da seção transversal da viga de aço pode ocorrer em vigas mistas submetidas a momentos negativos. A verificação da estabilidade não é necessária caso o coeficiente λ LT , apresentado na expressão (3.70) para perfis de aço tipo “I” duplamente simétricos, não assuma valores maiores que 0,4: − λ LT onde ⎛ twha = 5, 0⎜1 + ⎜ ⎝ 4b f t f ⎞⎡⎛ f y ⎟⎢ ⎜ ⎟ ⎠⎢ EC ⎣⎝ 4 2 3 ⎞ ⎛ h ⎞ ⎛ t ⎞⎤ a f ⎜ ⎟ ⎟ ⎜ ⎥ t ⎟ ⎜ w b ⎟ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ f ⎠⎥⎦ 0, 25 ha = 437, 5 mm (distância entre centros de mesas) C4 é um coeficiente que depende da distribuição de momentos fletores ao longo do vão e é apresentado no anexo B do EUROCO<strong>DE</strong> 4: Parte 1-1. Para a distribuição de momentos deste exemplo, C4 = 27,7. Substituindo valores: − LT λ − 2 3 ⎛ 8, 0× 437, 5 ⎞⎡⎛ 25 ⎞ ⎛ 437, 5 ⎞ ⎛12, 5 ⎞⎤ = 5, 0⎜1+ ⎟⎢⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎥ ⎝ 4× 200× 12, 5 ⎠⎢⎣ ⎝ 21. 000× 27, 7 ⎠ ⎝ 8 ⎠ ⎝ 200 ⎠⎥⎦ λ LT = 0 , 445 > 0, 4 ∴ é necessária a verificação da estabilidade lateral O momento resistente à flambagem por distorção Mb,Rd, para seções pertencentes à classe 1 ou 2, é dado por: 0, 25 −
M b, Rd = ⎛ γ ⎜ ⎝ γ ⎞ ⎟ ⎠ χ LT M pl , Rd a Rd com Rd 1, 0 = γ O valor de χ LT é determinado por: χ LT = 1 com χ 1 LT ≤ 1 2 ⎛ − 2 2 ⎞ ϕ + ⎜ LT − LT ⎟ LT ϕ λ ⎝ ⎠ onde ϕ LT ⎡ ⎛ − ⎞ − 2 ⎢ ⎜ ⎟ = 0, 5 1+ α LT LT + ⎢ ⎜ λ − 0, 2 ⎟ λ ⎢⎣ ⎝ ⎠ α 0, 49 (perfil soldado) − λ LT = LT = 0, 445 Substituindo valores: LT 0, 659 = ϕ LT 0, 873 = χ Finalmente: M b , Rd ou LT ⎤ ⎥ ⎥ ⎥⎦ = 0 , 873× 42. 211 = 36. 850kN.cm M = 369 kN.m > M = 368 kN.m (ok!) b, Rd Sd l) Ligação aço-concreto – conectores de cisalhamento: 252 Neste exemplo, a interação completa está sendo admitida. Para a determinação da resistência da ligação, é necessário analisar duas regiões distintas do tramo da viga: - Trecho da viga entre a seção de momento positivo máximo e a seção do apoio externo (momento nulo): R c R a 2, 5 = 0 , 85× 200× 12× = 3. 400 kN 1, 5 84× 25 = = 1. 909 kN 1, 1
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SOBRE O PROJETO DE EDIFÍCIOS EM ES
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AGRADECIMENTOS Inicialmente, agrade
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3.3.2.4 AISC-LRFD (1994)...........
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LISTA DE FIGURAS FIGURA 1.1 - Aplic
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FIGURA 4.15 - Verificação da resi
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LISTA DE TABELAS TABELA 2.1 - Resis
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LISTA DE SÍMBOLOS Aa - área da se
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Mpl - momento de plastificação da
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θa - temperatura do aço do perfil
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ABSTRACT ALVA, G.M.S. (2000). On th
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O uso desses elementos em estrutura
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1.4 SISTEMAS ESTRUTURAIS GENERALIDA
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O sistema de lajes com fôrmas de a
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Embora não exista unanimidade entr
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Sistemas Treliçados A utilização
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O núcleo de concreto também é re
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Sistemas tubulares Os sistemas tubu
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CONECTORES DE CISALHAMENTO 2.1 COMP
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a) Pino com cabeça (STUD) b) Perfi
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A norma brasileira NBR 8800 (1986)
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fu é a resistência à ruptura do
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- Para três ou mais conectores por
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e) O cobrimento lateral de concreto
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3.1 INTRODUÇÃO VIGAS MISTAS As vi
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Quando ocorre escorregamento relati
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A estabilidade local e global devem
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O critério que considera a espessu
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L0 L0 0,8L1 L1 0,25(L1+L2) 0,7L2 L2
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Com base na comparação feita na t
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3.3 DIMENSIONAMENTO SEGUNDO AS PRIN
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C ck = 0, 66 f ba (3.2) T = ( Af )
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hF é a altura nominal da nervura;
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Aa é a área da seção transversa
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MG e ML são momentos fletores devi
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Os valores de momento de inércia e
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de interação completa. A figura 3
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) Interação Completa - Linha Neut
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Método da Interpolação Linear: E
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cálculo da resistência ao momento
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pode ser tomado igual a Ec/3 em edi
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• fy/γRd para a zona comprimida
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A seguir, são apresentadas as for
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− 6 = ≥ 10 ∑ L qRd g V h com
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3.3.2 RESISTÊNCIA AO MOMENTO FLETO
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a) Taxa de armadura longitudinal ex
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viga e cada apoio devem ser tais qu
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No cálculo do momento resistente,
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a.1) L.N.P na alma: Ocorre quando R
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V pl , Rd onde A 04 ⎛ f y ⎞ Av
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O valor do momento resistente à fl
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− Quando λ LT ≤ 0,4 não é ne
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momento fletor no apoio, determinad
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σ σ 0, 4 f A ctm ct s = se + (3.7
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R = 0, 87A s R = b f a f R = A R =
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onde M0, δ0 são o momento fletor
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CARREGAMENTO TRANSVERSAL PARAFUSOS
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• Cisalhamento vertical; • Pun
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N cf x é a altura da zona comprimi
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é a largura efetiva da laje, em mm
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Determinação da Resistência de C
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τ u , Rk τ u , Rd = (4.13) γ v V
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4.4.2 ESTADOS LIMITES DE UTILIZAÇ
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- Para vãos internos de lajes cont
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5.2 CLASSIFICAÇÃO DE PILARES MIST
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5.5.1 NBR 8800 (1986) 142 A norma b
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N = αφ f c c ck A c Ac é a área
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Z psn onde = n ∑ i= 1 A sni e yi
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Z = Z (5.15) pan pcn c pa Z = b h
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Z = bh − Z − Z (5.30) pan 2 n p
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) Índice de esbeltez reduzido λ m
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NS,c é a força cortante na interf
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) Produto de Rigidez Equivalente -
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onde χ é o fator de redução da
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onde Aa é a área da seção trans
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Verificação da capacidade local:
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