UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

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∴ QRd = 1. 909 kN 253 - Trecho da viga entre a seção de momento máximo positivo e a seção de momento máximo negativo (apoio interno): Q = F + F (expressão 3.62) Rd p n onde 0, 85 f bt A ck c a f y Fp é o menor valor entre = 3. 400 kN e = 1. 909 kN γ γ F n = As f γ s sy Substituindo valores: Q Rd 7, 85× 50 = = 341kN 1, 15 = 1 . 909 + 341 = 2. 250 kN c Utilizando conectores tipo pino com cabeça de diâmetro igual a 22 mm, altura igual a 100 mm e resistência do aço do conector igual a 450 MPa, tem-se que: q = 98 kN (expressão 2.4) Rd O número de conectores de cisalhamento e o espaçamento longitudinal, para os dois trechos distintos, podem ser determinados por: 1. 909 4125 N = = 19, 48 ⇒ 20 conectores e = = 206mm 98 20 2. 250 5875 N = = 22, 96 ⇒ 23 conectores e = = 255 mm 98 23 Será adotado um espaçamento uniforme em todo o tramo, igual a 200 mm. Logo, o número total de conectores é igual a: L 10000 = = 50 conectores e 200 m) Verificação de deslocamentos: a
254 Para levar em conta o efeito da fissuração nos deslocamentos, deve-se multiplicar os momentos negativos do apoio, obtidos pelo cálculo elástico (sem redistribuição) por um fator de redução f1, conforme a expressão (3.71): f ⎛ I ⎜ ⎝ ⎞ ⎟ ⎠ −0, 35 0, ≤ f1 ≤ , 1 1 = ⎜ I ⎟ com 6 10 2 Ações permanentes: (n = 20,66) I = 64. 046 cm 4 (seção “não fissurada”) 1 I = 36. 166 cm 4 (seção “fissurada”) f 2 1 ⎛ 64. 046 ⎞ = ⎜ ⎟ ⎝ 36. 166 ⎠ −0, 35 = 0, 819 Ações variáveis: (n = 6,89) I = 81. 803 cm 4 1 I = 36. 166 cm 4 f 2 1 ⎛ 81. 803 ⎞ = ⎜ ⎟ ⎝ 36. 166 ⎠ −0, 35 = 0, 752 A situação em que ocorre o maior deslocamento vertical na viga é quando o carregamento das ações variáveis atua em apenas um dos tramos: qk Os momentos fletores solicitantes das ações características devem ser determinados pelo processo elástico, após o qual devem ser redistribuídos, segundo os respectivos fatores de redução f1 aplicados aos momentos negativos. De posse do novo diagrama de momentos, é possível calcular a flecha da viga por meio de qualquer método da hiperestática clássica. gk
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SOBRE O PROJETO DE EDIFÍCIOS EM ES
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AGRADECIMENTOS Inicialmente, agrade
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3.3.2.4 AISC-LRFD (1994)...........
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LISTA DE TABELAS TABELA 2.1 - Resis
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1.4 SISTEMAS ESTRUTURAIS GENERALIDA
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Embora não exista unanimidade entr
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Sistemas Treliçados A utilização
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O núcleo de concreto também é re
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Sistemas tubulares Os sistemas tubu
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CONECTORES DE CISALHAMENTO 2.1 COMP
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a) Pino com cabeça (STUD) b) Perfi
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fu é a resistência à ruptura do
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- Para três ou mais conectores por
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Quando ocorre escorregamento relati
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A estabilidade local e global devem
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O critério que considera a espessu
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L0 L0 0,8L1 L1 0,25(L1+L2) 0,7L2 L2
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Com base na comparação feita na t
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3.3 DIMENSIONAMENTO SEGUNDO AS PRIN
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C ck = 0, 66 f ba (3.2) T = ( Af )
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hF é a altura nominal da nervura;
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Aa é a área da seção transversa
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MG e ML são momentos fletores devi
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Os valores de momento de inércia e
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de interação completa. A figura 3
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) Interação Completa - Linha Neut
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Método da Interpolação Linear: E
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cálculo da resistência ao momento
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pode ser tomado igual a Ec/3 em edi
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• fy/γRd para a zona comprimida
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A seguir, são apresentadas as for
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3.3.2 RESISTÊNCIA AO MOMENTO FLETO
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viga e cada apoio devem ser tais qu
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No cálculo do momento resistente,
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a.1) L.N.P na alma: Ocorre quando R
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V pl , Rd onde A 04 ⎛ f y ⎞ Av
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O valor do momento resistente à fl
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− Quando λ LT ≤ 0,4 não é ne
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momento fletor no apoio, determinad
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σ σ 0, 4 f A ctm ct s = se + (3.7
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R = 0, 87A s R = b f a f R = A R =
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onde M0, δ0 são o momento fletor
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CARREGAMENTO TRANSVERSAL PARAFUSOS
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• Cisalhamento vertical; • Pun
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é a largura efetiva da laje, em mm
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Determinação da Resistência de C
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τ u , Rk τ u , Rd = (4.13) γ v V
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5.5.1 NBR 8800 (1986) 142 A norma b
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N = αφ f c c ck A c Ac é a área
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Z psn onde = n ∑ i= 1 A sni e yi
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Z = Z (5.15) pan pcn c pa Z = b h
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Z = bh − Z − Z (5.30) pan 2 n p
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) Índice de esbeltez reduzido λ m
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NS,c é a força cortante na interf
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) Produto de Rigidez Equivalente -
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onde χ é o fator de redução da
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onde Aa é a área da seção trans
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Verificação da capacidade local:
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