UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

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SOBRE O PROJETO DE EDIFÍCIOS EM ES
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AGRADECIMENTOS Inicialmente, agrade
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3.3.2.4 AISC-LRFD (1994)...........
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LISTA DE FIGURAS FIGURA 1.1 - Aplic
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FIGURA 4.15 - Verificação da resi
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LISTA DE TABELAS TABELA 2.1 - Resis
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LISTA DE SÍMBOLOS Aa - área da se
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Mpl - momento de plastificação da
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θa - temperatura do aço do perfil
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ABSTRACT ALVA, G.M.S. (2000). On th
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O uso desses elementos em estrutura
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1.4 SISTEMAS ESTRUTURAIS GENERALIDA
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O sistema de lajes com fôrmas de a
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Embora não exista unanimidade entr
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Sistemas Treliçados A utilização
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O núcleo de concreto também é re
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Sistemas tubulares Os sistemas tubu
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CONECTORES DE CISALHAMENTO 2.1 COMP
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a) Pino com cabeça (STUD) b) Perfi
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A norma brasileira NBR 8800 (1986)
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fu é a resistência à ruptura do
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- Para três ou mais conectores por
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TABELA 2.3: Comparação de resulta
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e) O cobrimento lateral de concreto
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FIGURA 2.7: Modelo adotado pelo EUR
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3.1 INTRODUÇÃO VIGAS MISTAS As vi
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Quando ocorre escorregamento relati
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A estabilidade local e global devem
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O critério que considera a espessu
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L0 L0 0,8L1 L1 0,25(L1+L2) 0,7L2 L2
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Com base na comparação feita na t
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3.3 DIMENSIONAMENTO SEGUNDO AS PRIN
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C ck = 0, 66 f ba (3.2) T = ( Af )
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hF é a altura nominal da nervura;
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Aa é a área da seção transversa
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MG e ML são momentos fletores devi
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expressões de (3.15) à (3.21). O
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Os valores de momento de inércia e
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de interação completa. A figura 3
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) Interação Completa - Linha Neut
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Método da Interpolação Linear: E
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cálculo da resistência ao momento
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pode ser tomado igual a Ec/3 em edi
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• fy/γRd para a zona comprimida
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A seguir, são apresentadas as for
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− 6 = ≥ 10 ∑ L qRd g V h com
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3.3.2 RESISTÊNCIA AO MOMENTO FLETO
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a) Taxa de armadura longitudinal ex
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viga e cada apoio devem ser tais qu
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No cálculo do momento resistente,
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a.1) L.N.P na alma: Ocorre quando R
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V pl , Rd onde A 04 ⎛ f y ⎞ Av
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O valor do momento resistente à fl
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− Quando λ LT ≤ 0,4 não é ne
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momento fletor no apoio, determinad
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σ σ 0, 4 f A ctm ct s = se + (3.7
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R = 0, 87A s R = b f a f R = A R =
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onde M0, δ0 são o momento fletor
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JOHNSON (1994) apresenta algumas ob
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100 nos Estados Unidos e Japão, on
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102 c) Quando for necessária a col
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4.3 COMPORTAMENTO ESTRUTURAL 4.3.1
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CARREGAMENTO TRANSVERSAL PARAFUSOS
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• Cisalhamento vertical; • Pun
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N cf x é a altura da zona comprimi
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é a largura efetiva da laje, em mm
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Determinação da Resistência de C
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τ u , Rk τ u , Rd = (4.13) γ v V
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4.4.1.3 RESISTÊNCIA AO CISALHAMENT
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4.4.2 ESTADOS LIMITES DE UTILIZAÇ
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4.4.2.3 FISSURAÇÃO NO CONCRETO 12
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- Para vãos internos de lajes cont
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5.2 CLASSIFICAÇÃO DE PILARES MIST
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130 Segundo VALLENILLA & BJORHOVDE
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5.3.2 LIGAÇÕES ENTRE VIGAS E PILA
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134 teoricamente, empregando a aná
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136 - Os estribos podem ser soldado
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138 axialmente comprimidos, de modo
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140 aderência obtidas experimental
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5.5.1 NBR 8800 (1986) 142 A norma b
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N = αφ f c c ck A c Ac é a área
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Z psn onde = n ∑ i= 1 A sni e yi
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Z = Z (5.15) pan pcn c pa Z = b h
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Z = bh − Z − Z (5.30) pan 2 n p
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) Índice de esbeltez reduzido λ m
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154 Os pilares mistos abordados pel
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NS,c é a força cortante na interf
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N pl , Rd onde = A a γ f a y Ac 0,
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) Produto de Rigidez Equivalente -
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onde χ é o fator de redução da
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Ponto A Ponto B Ponto C Ponto D hc/
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d k ( χ d − χ n ) ( χ − χ )
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onde Aa é a área da seção trans
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174 A norma britânica apresenta ai
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176 A norma britânica apresenta a
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178 O apêndice C desta norma forne
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Verificação da capacidade local:
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186 Os ensaios que possibilitam a c
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190 DIAS (1998) apresenta diversos
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tensão (MPa) 250 200 150 100 50 20
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k Temperatura do aço y , θ k E ,
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k k TABELA 6.6: Fatores de reduçã
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198 SILVA (1997) cita que, para tem
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0,9 para ação permanente favoráv
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6.4.2.2 RESISTÊNCIA À COMPRESSÃO
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Se λ ≤ λp,fi : fi, Rd φ fi, a
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Cmx, Cmy são fatores de equivalên
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TABELA 6.7: Variação de temperatu
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1,0 0,8 0,6 0,4 0,2 Q θ θ (20 o Q
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φfi,a é o coeficiente de resistê
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214 y fs s y fi a fi y p f b k C f
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C fi a = (6.38) 0, 85k f b c, θ ck
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Temperatura (graus Celsius ) 1000 8
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220 A espessura efetiva da laje hef
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222 A NBR 14323 recomenda que a esp
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