UNIVERSIDADE DE SÃO PAULO - Sistemas SET

M z N M = +
(4.8)
onde
c
pr
( e e)
x
z = h − − e p + p −
2
N
c
x = ≤
0,
85 f cmb
h
c
N c
A f
c
M pr = , 25M
pa 1 ≤
⎜ Ap
f ⎟
yp
p
yp
117
(4.9)
(4.10)
⎛ N ⎞
1 ⎜ − ⎟ M pa
(4.11)
⎝ ⎠
Os valores de M/MpRm podem então ser lançados no gráfico para seus
respectivos valores de η (entre 0 e 1), determinando assim o diagrama de interação
parcial para cada protótipo.
A partir das cargas máximas aplicadas nos ensaios, obtém-se o momento
fletor Mensaio na seção transversal sob o ponto de aplicação da carga na laje, devido à
ação aplicada pelo macaco, ao peso próprio da laje e ao peso das vigas que
transmitem as cargas.
Na sequência, o valor de η para cada ensaio é obtido facilmente através da
trajetória A-B-C, conforme indica a figura 4.13.
Uma vez conhecidos os valores de η de cada ensaio, calcula-se a resistência
última de cisalhamento τu para cada protótipo ensaiado, por meio da expressão:
ηN
cf
τ u =
(4.12)
b
onde
( L + L )
s
o
Lo é o comprimento do balanço, conforme ilustra a figura 4.13.
A resistência nominal ao cisalhamento τu,Rk deve ser tomada como o menor
valor de τu obtido nos ensaios, reduzido de 10%.
A resistência de cálculo ao cisalhamento, portanto, é calculada a partir de
τu,Rk, com coeficiente de segurança γv igual a 1,25: